圆板式橡胶橡胶支座 GYZ300*55板式橡胶支座安装施工现场

圆板式橡胶橡胶支座 GYZ300*55板式橡胶支座安装施工现场151-3082-8567

圆板式橡胶橡胶支座改进而来的。圆板式橡胶橡胶支座顶面彩纯橡胶球型表面，橡胶支座底部加设*圈R2.5 mm的半圆型圆环。它保留了变形各向同性的优点，又可克服安装后易产生的偏压、脱空等现象，适用于*般桥梁，也适用于各种布置复杂的，纵坡较大的立交桥和高架桥，也是根据不同坡度调整球冠半径。  板式橡胶橡胶支座是公路中不型桥梁中比较常用的产品，它分为普通板式橡胶橡胶支座、四氟板式橡胶橡胶支座。对于普通型桥梁橡胶支座适用于跨度小于30m、位移量较小的桥梁.不同的平面形状适用于不同的桥跨结构,正交桥梁用矩形橡胶支座;曲线桥、斜交桥及圆柱墩桥用圆形橡胶支座.通常适用于四种坡度橡胶支座和设计代号  2%的坡度设计代号为“A”、4%的坡度设计代号为“B” 6%的坡度设计代号为“C”、8%的坡度设计代号为“D” C、基准尺寸的标注方法(图2-5)    坡型橡胶支座的厚度(高度)H指的是橡胶支座的**厚度，坡型橡胶支座的*小厚度及平面尺寸是常规橡胶支座的额定厚及平面尺寸。 D、坡度橡胶支座的安装及调整方法应符合2.1、2.2、2.3、所述(如在综合坡上使用、要依据橡胶支座上的坡度方向线选择适当的位置)。坡度橡胶支座的安装见图2-6a、b。    注：由于四氢弹板式橡胶橡胶支座的四氟板面朝上布置，有利于橡胶支座的使用寿命，所以我公司推荐当有纵坡或有综合坡的桥梁选用的四氟板式橡胶橡胶支座时，*好采用楔形梁底钢板加以调整。如图2-6c所示。 3四氟板式橡胶橡胶支座的安装 3.1四氟板式橡胶橡胶支座的构造及连接  四氟板式橡胶橡胶支座的整体结构有“封闭型”与“简易型”两种，对城市桥梁及紫外线辐射、空气污染与粉尘严重的地区，选用封闭型，其它场合要采用简易型 3.1.1简易型 构造见图3-1 .3四氟橡胶支座上下钢板与桥梁结构的连接 3.1.3.1封闭型四氟橡胶支座下钢板的连接  可在墩体支承垫石上预留相应凹坑，架梁时下钢板用环氧树脂砂浆粘于凹坑内，或在支承垫石上预埋锚固螺栓，架梁果先将下钢板固定四氟橡胶支座上钢板的连接  现浇梁施工，可按2.1.4采用上钢板焊锚固钢盘，就地浇注时同梁体连接(图3-3)    预制梁施式，上钢板用环氧树脂砂浆与梁底粘接或锚固螺栓连接。 四氟板式橡胶支座的安装注意事项  3.2.2四氟板式橡胶橡胶支座必须精心细致。橡胶支座应接设计支承**准确就位。  梁底钢板与支承垫石(或下钢板)顶面尽可能何持平行和平整，同橡胶支座上下面全部密贴；同*片梁的各个橡胶支座平于同*平面上，避免橡胶支座的偏心受压，不均匀支承与个别脱空的现像。具体安装方法可参照2.1或2.2进行。封闭型 构造见图3-2   四氟橡胶支座上下钢板与桥梁结构的连接 3.1.3.1封闭型四氟橡胶支座下钢板的连接  可在墩体支承垫石上预留相应凹坑，架梁时下钢板用环氧树脂砂浆粘于凹坑内，或在支承垫石上预埋锚固螺栓，架梁果先将下钢板固定 3.1.3.2四氟橡胶支座上钢板的连接  现浇梁施工，可按2.1.4采用上钢板焊锚固钢盘，就地浇注时同梁体连接(图3-3)    预制梁施式，上钢板用环氧树脂砂浆与梁底粘接或锚固螺栓连接。 3.2四氟板式橡胶支座的安装注意事项  3.2.2四氟板式橡胶橡胶支座必须精心细致。橡胶支座应接设计支承**准确就位。  梁底钢板与支承垫石(或下钢板)顶面尽可能何持平行和平整，同橡胶支座上下面全部密贴；同*片梁的各个橡胶支座平于同*平面上，避免橡胶支座的偏心受压，不均匀支承与个别脱空的现像。具体安装方法可参照2.1或2.2进行。

GYZ300*55板式橡胶支座安装要使用什么样的垫石。对于GYZ300*55板式橡胶支座适用于大跨度、多跨连续、简支梁连续板等结构的大位移量桥梁.它还可支承垫石的设置，为了保证GYZ300*55板式橡胶支座工程安装质量以及安装、调整和更换支座的方便，不管是采用现浇梁法还是预制梁法施工，不管是采用什么规格型式的支座，都必须在墩台顶设置支撑垫石。 

GYZ300*55板式橡胶支座支承垫石的平面尺寸大小应能承受上部结构荷载为宜，*般长度与宽度应比橡胶支座大10CM左右。垫石的高度要大于6CM，使梁底与桥墩顶有足够的空间高度，以便安置千斤顶，更换支座。   1.2、支承垫石内应布置钢筋网，竖向钢筋与墩台内钢筋焊接在*起。浇筑垫石用的水泥标号应高于300号，支撑垫石要求表面平整但不光滑。 比如：板式橡胶支座的各支承垫石顶面标高应符合设计要求。特别是*片梁安装两个或四个支座时，各支承垫石平面要*致，以免发生偏压，初始剪切和受力不均匀而变形。 2、普通板式橡胶支座的安装 现浇梁安装橡胶支座比较方便。

GYZ300*66板式橡胶支座施工程序如下 保持墩台垫石顶面清洁。如果支承垫石标高差距过大，可以用水泥砂浆进行调整。GYZ300*66板式橡胶支座在支承垫石上按设计图标出**，安装时橡胶支座的**与支承垫石**线要吻合，以确保支座就位准确。 当同*片梁需两个或四个支座时，为方便找平，可以在支承垫石和支座之间铺*层水泥砂浆，让支座在桥梁体的压力下自动找平。 在浇注梁体前，在支座上放置*块比支座平面稍大的支承板，钢板上焊接锚固钢筋与梁体连接，并把支承钢板视作浇梁模板的 *部分进行浇注，按以上方法进行，可以使支座与梁底钢板及垫石顶面全部密贴。 

GYZ300*66板式橡胶支座预制梁橡胶支座的安装： 安装好预制梁橡胶支座的关键在于保证梁底在垫石顶面的平行、平整，使其和支座上、下表面全部密贴，不得出现偏压、脱空和不均匀支承受力现象。 施工程序如下：   2.2.1、处理好支撑垫石，使支撑垫石标高*致。预制梁与支座接触的底面要保持水平和平整。当有蜂窝浆和倾斜度时，要预先用水泥砂浆捣实、整平。GYZ300*66板式橡胶支座的正确就位   先使支座和支承垫石按设计要求准确就位。架梁落梁时，T型梁的纵轴线要与支座**线重合；板梁、箱梁的纵轴线与支座**线相平行。为落梁准确，在架第*跨板梁或箱梁时，可在梁底划好二个公路板式橡胶支座的十字位置**，在梁的端立面上标出两个支座的位置**线的铅直线，落梁时使之与墩台上的位置**线相重合。以后数跨可依照第*跨梁为基准进行。、架梁落梁时要平稳，防止压偏或产生初始剪切变形。   2.2.5、安装T型梁时，若支座比梁筋底宽，则应在支座与梁筋底之间加设比支座大的钢筋混凝土垫块或厚钢板做过渡层，以免支座局 部受压，而形成应力集中。钢筋砼垫块或厚钢板要用环氧树脂砂浆和梁筋底贴合粘结。  

GYZ300*66板式橡胶支座落梁后，*般情况下支座顶面与梁面保持水平。预应力简支梁，其公路板式橡胶支座顶面可稍后倾；非预应力梁其支座顶面可略微前倾，但倾斜角度不得超过5"。 2.3、橡胶支座按装时的调整  橡胶支座安装后，若发现下述情况，应及时调整： A、个别GYZ300*66板式橡胶支座落空，出现不均匀受力 B、橡胶支座发生较大的初始剪切变形  C、支座偏压严重，局部受压，侧面鼓出异常，而局部落空  调整方法*般可用千斤顶顶起梁端，在支座上下表面铺涂*层水泥砂浆(或环氧树脂砂浆)。再次落梁，在重力作用下支座上下表面相互平行且同梁底，墩台顶面全部密贴；同时使*片染两端的支座处于同*平面内，梁的纵向倾斜度应加以控制，以支座不产生时显初始剪切变形为佳。 2.4普通板式橡胶支座安装注意事项   2.4.1、矩形支座短边应与顺桥方向平行安置，以利于梁端转动。若需长边平行于顺桥向时，需通过转角验算。 、圆形支座具有各向同性。安装无需考虑方向性，只需将支座圆心同设计位置**点相重合即可。为防止在离心力下梁体横向移 动，可安装横向挡块。    2.4.3、使用普通板式橡胶支座*般设有固定端与活动端。使用等高支座时，水平位移由同*片梁的两端支座的剪切变形共同实现。也可用厚度较小的橡胶支座支座。   2.4.4、橡胶支座安装以春秋季节*佳。若预计不可能在春秋季节安装，则设计选用橡胶支座时可适当增加高度，使其在极端高、低温时，上部构造的*大位移量△L靠橡胶支座的单方向剪切变形来实现。即：△L≥0.5h0且满足h0≤0.2a，其中h0 -支座橡胶层总厚度，a -板式橡胶支座的短边尺寸。 同时若支座增加所需高度不能满足h0≤0.2a时，则应采用四氟板式支座。   这样可在任何气温下安装支座，并使*大剪切变形能控制在允许范围内，而无需用特殊手段施工。 2.4.5、当梁体有纵向坡度或综合坡度时，可按下列几种方法处理。  2.4.5.1在梁端底面与支座这间安置楔形钢板将支座扩垫石(梁端底面)制成斜坡状(图2-4)此种方法适用于坡度≤1%的桥.    2.4.5.2采用坡型支座(适用于坡度≥1%的桥)  对于有纵向坡或综合坡的桥梁采用坡型板式橡胶支座，早年法*CIPEC公司就已提出，并得到了广泛的应用。我*交通部公路规划设计院*九领先八年七月出版的“板式橡胶支座”*书中又做了大量的阐述，随着坡型支座应用范围的不断扩大，我*工程技术人员逐步规范了其名称和基准尺寸的标注方法。 A、分类名称：有斜坡的圆形板式橡胶支座-圆坡支座(设计代号YT)；有斜坡的球冠形板式橡胶支座-球坡支座(设计代号YPQ)；有斜坡的矩形板式橡胶支座-矩形斜坡支座(设计代号JP)。注：以上三种斜坡的支座统称为坡度支座。

小型公路桥上如何将GYZ 225*42板式橡胶支座安装就位,在橡胶支座安装实际工程中出现以上两种情况的,比如:*般在GYZ 225*42板式橡胶支座安装就位，梁体落梁或现浇梁拆除模板后的近期内表现较为普遍。出现这类异常现象的原因、GYZ 225*42板式橡胶支座是由于环境温度的变化和混凝土的收缩徐变而导致。比如:是由于落梁过程中在板式橡胶支座受到初始压力后人为的移动梁体而导致。    2.1.2 应对措  避免第*种异常现象的方法，可以采用交通部公路规划设计院*九八八年组织汇编的《板式橡胶支座》*书中指出的：安装板式橡胶支座*好在年平均气温时进行，以减少由于环境温度变化而造成梁体膨胀或收缩给板式橡胶支座造成的不应有的初始剪切变形。当不可避免*定要在*高环境温度或*低环境温度条件下安装施工时， 可使用板式橡胶支座产生预变位的办法……。但是，这*方案在施工过程中由于受多种因素的制约难以实现。我们在多年的现场施工中总结了*些经验，在这里介绍大*，供大*在板式橡胶支座安装施工过程中予以参考

GYZ 225*42板式橡胶支座在安装施工

过程中，在有条件的前题下应对环境温度予以考虑，另外主要是保证在落梁的时候避免板式橡胶支座发生初始剪切。在落梁后不要急于拆除架梁设施，待每片梁落下后要仔细检查板式橡胶支座是否有初始剪切现象，如果有*定要进行调整，调整这种现象只需稍微的起高*侧梁端，板式橡胶支座就会在自身弹性作用下自动复位，做到了这*点就为GYZ 225*42板式橡胶支座的初始剪切变形减少了很大的不利因素。在桥面铺装前还应对板式橡胶支座的剪切变形进行*次检查调整，这次检查调整要尽量选择靠近年平均气温的天气，这时架梁设施已拆除，可使用千斤顶等相应工具将梁端稍微顶起，板式橡胶支座应自动复位，否则应予以更换。桥梁铺装前应重新检查已使用的板式橡胶支座，因为这个时候梁体经过了*个较长时期的收缩徐变已趋于稳定，而且桥面尚未铺装，每*片梁的每*端均可单独升高，施工简单而方便，所以该环节应引起施工现场工程技术人员的高度注意。   在实际应用过程中，板式橡胶支座因受外力约束而被剪切变形，是板式橡胶支座本身具备的功能。我们在这里探讨的是减少板式橡胶支座的剪切变形，因为板式橡胶支座在受到过大的剪切变形后会加剧橡胶的老化，导致板式橡胶支座的使用寿命降低。在检查这*状态时可根据当时的环境气温，结合当地年平均气温，依据JTG D62-2004交通行业桥涵设计规范中的相关章节进行计算复核。板式橡胶支座的允许剪切模量为1.0Mpa，允许剪切角正切值tga≤0.7，所以板式橡胶支座在外力因素的影响下，其*大剪切角正切值不大于0.7时不影响它的使用性能（图示5）      避免第二中异常现象的方法，主要是在施工安装过程中，应加强施工工艺的调整，在安装前做好安装技术交底工作，提高工人的施工作业水平，同时在安装完成每*片梁都应当及时检查变形情况，发现异常应及时调整。 

GYZ 225*49板式橡胶支座承压后侧面波纹状凹凸现象

GYZ 225*49板式橡胶支座侧面波纹状凹凸现象产生 在实际中还会发现*种比较普遍的现象，那就是：板式橡胶支座承压后侧面波纹状凹凸现象，其示意图如下：      由于板式橡胶支座是由多层橡胶与多层钢板交替平行叠置并通过硫化工艺相互粘连制成，橡胶层的厚度和钢板的厚度由板式橡胶支座的规格及形状系数确定，板式橡胶支座的单层橡胶厚度大致分为：5㎜、8㎜、11㎜、15㎜、18㎜，板式橡胶支座的单层钢板厚度大致分为：2㎜、3㎜、4㎜、5㎜。由于其结构的特性，当板式橡胶支座受到垂直荷载的时候，在橡胶层厚度不同的支座上，其橡胶层处会出现明显或不明显的弧形突凸、钢板处会出现弧形凹槽状，因此形成了板式橡胶支座的侧面波纹状凸凹现象。这种现象从理论上讲应视为正常现象，但这种正常现象应表现为板式橡胶支座四周侧面的波纹状凸凹应基本*致，否则应视为异常现象。异常现象的产生基本上有两种因素造成， 1、是梁体偏压板式橡胶支座（图7）。也就是说在梁体的作用下，板式橡胶支座的受力点未在**。该现象轻者表现在同块板式橡胶支座上波纹状凸凹现象不*致，重者造成板式橡胶支座单边脱空（图示8）。 是梁底预埋钢板不平，其表面是由于焊接钢筋引起的钢板弯曲变形。  

波纹状凹凸现象应对措施 造成波纹状凹凸现象的第*种原因的解决方法是：在吊梁前对梁体和墩台支承垫石进行检查，检查梁端底面与板式橡胶支座相关联处是否平整、两个板式橡胶支座相关联处是否平行。如不符合应即时修整，应杜绝落梁后使用填塞楔形块的解决方法。    造成该异常现象的第二种原因的解决方法是：应在梁底钢板焊接与制造中解决。往往有部分施工单位为了节约成本忽略了梁底钢板的质量问题，直接用毛坯钢板作为梁底钢板或焊接锚固钢筋后不进行调整，因此起了钢板弯曲变形。因为这些原因的存在使得落梁后板式橡胶支座产生压偏现象，另外因梁底钢板的弧形弯曲变形落梁后至使板式橡胶支座周边预先受力，使板式橡胶支座的波纹状凸凹现象更为明显。较大的波纹状凸凹现象将会加剧板式橡胶支座的老化，从而出现表面龟裂现象。如梁体已预制完成或种种原因造成了不可调整的事实，建议采用环氧树脂进行修复以达到预埋钢板表面平整之目的。

GYZ 225*49板式橡胶支座中滑板支座的较大剪切变形    由于受施工环境的约束，滑板支座的施工显的比较重要，要保持滑板支座的四氟板表面和与之摩擦的不锈钢板表面清洁，应首先把工作环境营造好，才能保证板式橡胶支座实现正常的工作状态。在施工场常见滑板支座由于不滑动而造成支座发生较大的剪切变形现象，这种现象主要是因滑动摩擦面有杂质、不光滑或未加硅脂油引起。为防止这种现象发生，必须在落梁前排除以上不利因素，对于滑板支座的施工，*定要依据相关规范用棉丝沾丙酮或酒精擦干净摩擦表面，将板式橡胶支座上的贮油槽内注满指定的硅脂润滑油。正确的操作才能实现摩擦系数≤0.03的结果，水平剪力*旦大于正压值力的3%即会产生滑动，因此可避免较大剪切变形。但是在这里需要说明的是：滑板支座在获得正确的安装后也会有小的剪切变形，其变形量可通过下列公式计算得出。

安装橡胶支座图5给出连续梁桥在Ⅱ类场地不同烈度水平地震作用下,随跨数变化的计算结果.从图中可知,上部结构传给板式橡胶支座的地震力随跨数增加仅略有增加.图中同时给出了按《规范》公式 4.2.6Ο1,4.2.6Ο4计算的结果,其中,在按《规范》公式4.2.6Ο4计算时,摩擦系数取0.02.对于常用的滑板橡胶支座,其摩擦系数值通常在0.02～0.06之间, 由计算结果可知,按4.2.6Ο1计算结果与时程分析结果比较接近,变化规律也与时程分析结果类似,但有时所得结果偏低.按《规范》公式4.2.6Ο4 计算,因《规范》规定β1≥0.3,μid=0.02,可知随跨数增加板式橡胶支座剪力迅速增加,并随烈度增加而增大,但由图5知,时程分析结果并不呈现这样的规律,而随跨数增加,仅略有增加.如果在4.2.6Ο 4式中使用滑板橡胶支座所具有的实际摩擦系数值计算,则有时会得到板式橡胶支座剪力为负值的错误结果.—∀—μ=0.02;—▲—μ=0.05;—●—μ=0.10;—◆—μ=0.15;—■ —μ=0.20;—+—《规范》式(4.2.6Ο1);・×・《规范》式(4.2.6Ο4μ=0.02)图5 橡胶支座剪力与跨数的关系 Fig.5 Relationbetweenbearingshearforceandspannumber 

 综上所述分析结果表明:(1)GYZ 250*49板式橡胶支座地震力受滑板橡胶支座滑动摩擦系数大小的影响比较复杂,在Ⅰ类场地条件下,影响较小;但在Ⅳ类场地条件下,板式橡胶支座地震力受摩擦系数大小影响比较大,同时也与烈度水平有关.(2)《规范》公式4.2.6Ο 4是以静力方法考虑滑板橡胶支座对板式橡胶支座地震力的影响,并假设全部滑板橡胶支座同时发生滑动.但从分析中可知,当摩擦系数大于0.03时,在低烈度水平地震作用下,存在滑板橡胶支座部分发生滑动的情况;对于相邻桥墩水平刚度变化较大且滑板橡胶支座放置于刚度较小的墩顶时更是如此,显然公式不再适合.此外,《规范》公式没有能够恰当考虑滑板橡胶支座的摩擦耗能作用,随着地震烈度水平的增加滑板橡胶支座发生较大的滑移 ,同时消耗大量的地震能量,从而显著降低结构的响应.(3)《规范》规定,对于作用于板式橡胶支座的地震力应根据《规范》公式4.2.6Ο1、4.2.6 Ο4分别计算,取两者中的*大值.这表明《规范》对滑板橡胶支座在设计地震作用下是否允许滑动, 没有给出明确规定,这导致设计人员对其设计的结构在实际地震作用下的动力响应特性也很不清楚. (4)《规范》没有对滑板橡胶支座下桥墩地震力的计算给出明确规定,如果根据摩擦力与桥墩自身地震力叠加并乘以相应的系数作为设计地震力,则存在可能得到的桥墩屈服强度低于滑板橡胶支座发生滑动的摩擦3 第1期范立础,等:橡胶橡胶支座连续梁桥地震力计算方法的探讨   力,从而导致墩的屈服先于滑板橡胶支座发生滑动,这与预期的性能不*致;此外,由于存在滑板橡胶支座不发生滑动的可能 ,因此,设计中应根据滑板橡胶支座的实际情况进行桥墩相应的抗震设计,这是目前规范所没有考虑的 .2 建议方法通过前面的分析可知,《规范》公式不能够有效考虑滑板橡胶支座部分发生滑动、部分不发生滑动的情况,以及摩擦耗能等因素的影响.鉴于上述原因,建议用如下方法来确定上部结构对板   式橡胶支座产生的纵向地震力.下面通过*个算例来具体论述这个方法.假定某跨连续梁桥设计烈度为7 度, 位于Ⅱ类场地,跨径分别为20m+40m+30m,墩高分别为3m、4m、7m、5m,板式橡胶支座位于2号墩顶, 其余为聚四氟乙烯滑板橡胶支座,各参数与前面的模型相同.在通常情况下,桥墩的质量同桥面板的质量相比很小,因此在该方法中忽略桥墩质量的影响,仅考虑上部结构的质量,并将桥面板看作刚性,计算模型见图6a.计算过程如下:图6 建议分析方法Fig.6 Methodofanalysis(1)首先求得各墩的组合刚度及其力-位移曲线,如图6b所示.按式(1)求各墩组合刚度分别为ki=(kpikb)/(kpi+kb)(1)k1=5.23MN ・m-1,k2=5.4MN・m-1,k3=4.5MN・m-1,k4=4.99MN・m-1,

各墩GYZ F4 250*51滑板橡胶支座的摩擦力

为:f1=6.0kN,f3=51.07kN,f4=13.52kN.(2)假定所有滑板橡胶支座均未滑动,求得结构基本周期T0,进而由反应谱求得桥面板发生的侧向水平位移为T0=2πMkz, Sd0=1ω20Sa=T04π2khβ1cdg (取   cI=1,cz=1)(2)cd为考虑不同阻尼比对采用5%阻尼比的标准反应谱的修正,其值按公式(3)计算.kz为结   构总的纵向水平抗推刚度.其值分别为cd=1316.6ξ+0.16(0.8/T)a, a=0.05-ξ0.156+3.38ξ, kz=∑ ki(3)kz=19MN・m-1,M=585t,T0=1.078s,Sd0=18.55mm.(3)对于图6a所示连续梁桥,在桥面板处加*单位水平侧向力F,进行Push2Over[5]分析,使其位移达到Sd0,进而得到结构的力-位移曲线 ,如图6c所示 .从而由式(4)得到结构在对应于Sd0位移下的等效刚度ke和等效阻尼比ξe,分别为ke=1+ α(μ-1) μkz, α=kαkz, μ=Sdxy, ξe=2(1-α)(1-1/μ)π[1+α(μ-1)]+0.05(4)ke=8.94MN・ m- 1,Te=1.607s,ξe=0.25,cd=0.535.进而由反应谱求得相应位移为:Sd1=14.91mm.(4)比较Sd0与Sd1 的差值,如果相差较大,就继续回到第三步,以Sd1代替Sd0进行迭代计算,直到两者满足容许误差为止. 本算例迭代两次后满足容许误差5%,得到桥面板位移为:Sd=13.92mm.(5)由得到的位移Sd即可从公式 (5) 求出上部结构对板式橡胶支座顶部产生的纵向水平地震力为VE=k2Sd(5)VE=71.51kN.该算例的过程分   析结果见图7,板式橡胶支座纵向地震力时程分析值为VE=81.83kN,方法计算值为94.05kN,本文方法与时程分析之间的相对差值为12.6%,可见两者比较接近.此外,图7 2号墩橡胶支座剪力时程曲线Fig.7 Bearingshearforcehistoryofpier2

本文方法的另*个优点是可以通过Push2Over分析得到对应于*大位移时各墩顶橡胶支座是否开始滑动的情况,从而可以根据其是否滑动来确定各墩顶橡胶支座的剪力,而这是现行规范方法所不具备的.对于该算例,本文建议的方法所得结果略小于时程分析值,这主要是由于方法中所取阻尼比值较大造成的.在实际地震作用下,达到*大位移的历程通常只有有限的几次,如果按文献[5]中所建议的那样,取所得阻尼比值的70% 作为对反应谱校正的值,本文方法得到的橡胶支座剪力为VE=85.27kN,得到的结果比时程分析值大4%. 关于阻尼值究竟如何选取才合理,值得进*步研究.3 结论(1)对于跨数较少的规则桥梁,滑板橡胶支座摩擦系数在0.02～0.05 之间,受到卓越周期较短的低烈度水平地震作用,《规范》公式计算结果与时程分析比较接近,且略偏于保守.对于其它情况,因《规范》公式没有能够有效考虑部分滑板橡胶支座发生滑动以及摩擦耗能等因素的影响,导致在*些情况下规范计算结果与时程分析结果存在较大差异.(2)《规范》偏重于检算,没有明确给出在设计地震作用下,板式橡胶支座、滑板橡胶支座等构件的预期性能目标,也没有通过相应的设计来保证,使得板式橡胶支座、滑板橡胶支座等构件在实际地震中所表现的性能具有很大的不确定性.建议《规范》在这方面进行改进,对各类构件在设计地震作用下的性能目标给出明确的规定,并利用能力设计原理来保证设计的构件达到这些预期的目标.(3)本文建议的方法可给出在设计地震作用下,各滑板橡胶支座是否开始发生滑动的信息、并考虑摩擦耗能等因素的影响.经与时程分析结果比较可知,计算结果比较合理,但对其中*些参数的合理选定,还有待进*步研究。