橡塑*标GYZ 425*75板式橡胶支座安装布置方法

橡塑*标GYZ 425*75板式橡胶支座安装布置方法151-3082-8567

落梁时如何防止梁与板式橡胶支座发生纵横向滑移，宜用木制三角垫块在梁体两侧加以定位，待落梁工作任部完毕后拆除(图3-纱回丝，油灰或软木板填设。以后在拆除模板时，再将填充物除去，按以上施工可使支座上下面同梁底钢板、垫石顶面全部密贴。  预制梁橡胶支座的安装。安装好预制梁橡胶支座的关键，在于尽可能地保证梁底与垫石顶面的平行、平整使其同橡胶支座上下面全部密贴，避免偏压、脱空、不均匀支承的发生。施工顺序如下：  ⑴、先按现浇梁⑴处理好支承垫石。  、预制梁同支座接触的底平面应保证水平与平整。若有蜂窝或倾斜度应预先用水泥砂浆捣实、整平。  ⑶、橡胶支座的正确就位。先按现浇梁⑵将橡胶支座在墩台垫石上按设计**位置就位。T型梁的纵轴线应同支座中线相重合；板梁与箱梁的纵轴线应与支座**线相平行。为落梁准确，在架第*跨板梁或箱梁时，可在梁底划好两个支座的十字位置**线，在梁端立面上标出两个支座位置**线的沿直线；落梁时同墩台上的位置**线相吻合。以后数跨可依第*跨梁为基准落梁。  ⑷、梁落梁时应平稳，防止支座偏心受压或产生初始剪切变形。 ⑸、在安放T梁支座时，若支座比梁肋宽，则在支座与梁底之间加设比支座略大的钢筋混凝土垫块或厚钢板作过渡，以免橡胶支座局部超载、应力集中。该钢筋混凝土垫块或钢板应同梁底用环氧树脂砂浆粘结。  ⑹、橡胶支座安装落梁后，*般情况下，其顶面应保持水平。预应力简支梁，其支座顶面可略微后倾；非预应力简支梁其支座顶面可略微前倾，但倾斜角不得超过5’。

GYZ 425*75板式橡胶支座安装时的调整方法

橡胶支座安装后，若发现下述情况应及时加以调整：个别GYZ 425*75板式橡胶支座脱空，出现不均匀受力； b、 支座发生较大的初始剪切变形； 如果GYZ 425*75板式橡胶支座偏压严重，局部受压，侧面鼓出异常，而局部脱空  调整的方法*般可用千斤顶顶起梁端，在支座上下表面铺涂*层水泥砂浆四氟滑板支座的安装施工方法与普通板式支座基本相同，但应注意下列事项：⑴、四氟板式支座系作活动支座用，应同普通板式支座配套使用。 ⑵、安装四氟支座必须精心细致，支座按设计支承**准确就位。梁底钢板与支承垫石（或钢板）顶面尽可能保持平行和平整。同*支座上下面全部密贴；同*片梁的各个支座应置于同*平面上，避免支座的偏心受压、不均匀支承与个别脱空的现象。  ⑶、四氟支座安装后若发现问题需要调整时，可顶起梁端，在四氟支座底面与支承垫石（或钢板）之间铺涂*层环氧树脂砂浆来调节。  ⑷、当梁体有纵向坡度时，可将上钢板加工成相应坡度的楔形来调节，使四氟支座同不锈钢板的接触面保持水平。  ⑸、支座四氟面的储油凹槽坑内，安装时尖涂刷充满不会发挥的“295-3硅脂”作润滑剂，以降低摩擦系数。  ⑹、与四氟板接触的不锈钢板表面不允许有损伤，拉毛现象；以免增大摩阻系数及损坏四氟板。  ⑺、落梁时，为防止梁与支座发生纵横向滑移，宜用木制三角垫块在梁体两侧加以定位，待落梁工作全部完毕后拆除。（或环氧树脂砂浆）。再次落梁，在重力作用下支座上下表面平行且同梁底、墩台顶面全部密贴；同时使*片梁两端的支座处于同*平面内，梁的纵向倾斜度应加以控制以支座不产生明显初始剪切变形为佳。 普通板式橡胶支座的安装注意事项：  ⑴、矩形支座短边应与顺桥方向平行安置，以利梁端转动。若需要长边平行于顺桥向，必须通过转角验算。  ⑵、圆形支座各向同性，安装时无需考虑方向性，只需将支座圆心同设计位置**点重合即可。为防止离心力下使梁体横向移动，可设置横向挡块。  ⑶、斜角支座在斜交桥上安装时，短边应平行于顺桥向，长边应平行于墩台**线，顺桥向与墩台**线的斜交夹角应与支座的锐角相符。     ⑷、使用普通板式橡胶支座*般设有固定端与活动端之分；使用等高度过支座时，上部构造的水平位移由同*片梁两端支座的剪切变形共同完成，各承担*半，也可用厚度较小的橡胶支座作固定支座。  ⑸、橡胶支座安装以春秋季节（年平均温度时）进行*佳。如在*高或*低气温安装。为避免支座发生过大的剪切变形，过去提出两种方法，*是到年平均气温顶起主梁，将支座调整到**位

GYZ 425*75板式橡胶支座安装时根

据当时气温计算使支座产生预变位。前者在铁路桥梁上使用尚可，在公路桥梁上很难进行；后者现场施工技术难度高，难于掌握。现有*种简易的方法供选择。若预计不可能在年平均气温时安装，则在选用橡胶支座时可适当境加高度。使其在极端高低温安装时，上部构造的*大位移量靠橡胶支座的单向剪切变形来完成。 四、四氟板式橡胶支座的安装 四氟矩形橡胶支座的安装：  ⑴、四氟支座上下钢板与桥梁的连接。  a、为保证四氟滑板支座更换方便，将梁底预埋钢板与支座钢板分开用螺栓或焊接连接。  b、为防止四氟滑板支座滑出不锈板以外，在支座上钢板处刻槽将不锈钢板锚于槽中，以增加抗震性能。  c、在支座下钢板安放支座位置处要扣5mm深度刻槽，将支座置于槽口，以增加支座抗滑承载力。  ⑵、上下钢板同梁底、支承垫石用环氧树脂砂浆粘结，可采用如下配比（按重量份）环氧树脂6101：100；苯二甲酸二丁脂：12；乙二胺：8~10（或三乙烯四胺：14~15）；水泥或石灰粉或细砂：250~300，因乙二胺在夏季固化过快，建议夏季用三乙烯四胺，春冬季用乙二胺。  ⑶、四氟支座必须设置防尘罩，防尘罩用5mm厚橡胶片或尼龙纤维布制成，四周用不锈钢压条和不锈钢螺丝钉固定。 四氟圆形橡胶支座的安装：  ⑴、四氟圆形橡胶支座有多向活动和单向活动之分，多向活动支座上
下钢板应根据实际需要做成方形或圆形均可，下钢板放置支座处就扣5mm深度凹槽以放置支座。  ⑵、单向活动支座顺桥向位移量与多向活动支座相同，横桥向位移量为顺桥向位移量十分之*，所以当横桥向位移量不大时，可选择单向活动支座。

GPZ2SX盆式橡胶支座安装位置平面与墩台处支承垫石上表面夹角过大，造成支座单边受力，因而支座局部变形严重，如果继续增加恒载和汽车活载，梁体会继续发生挠曲变形，这样会加大梁底的倾角，严重时会造成板式橡胶支座单边脱空。制梁时，梁靴处的模板平整度不够（见下图）。

当梁体制成以后，在GPZ2SX盆式橡胶支座安装位置就会形成局部凹陷，支座安装就位后，首先支座边缘会受力，而中部后受力，这样就会造成支座受力不均，同时边缘局部变形过大，使板式橡胶支座的波纹状凸凹现象更为明显。  3、由于许多用户自己加工滑板支座的配套钢板，通常达不到支座的设计要求，既不锈钢板的表面光洁度和平面度达不到要求，这样容易造成GPZ2SX盆式橡胶支座滑移时阻力增大，橡胶支座发生较大的剪切变形。  综合以上原因，由于支座受力面平整度不够，所以无法准确测量支座的平均压缩变形，只能测量支座的局部变形。 在吊梁前应检查梁体和墩台与板式橡胶支座相关联处是否平行（因未考虑继续增加恒载和汽车活载时在橡胶支座安装处形成的倾角，故要求支座上下安装面应尽量平行），如不符合应即时修整，应杜绝落梁后使用填塞楔形块的解决方法。  对梁体和墩台支承垫石进行检查，检查梁端底面与板式橡胶支座相关联处及支承垫石表面是否平整。如不符合应即时修整，以保证支座安装后表面受力均匀。  如梁体已预制完成或因其它原因造成了不可调整的事实，建议采用环氧树脂进行修复以保证支座接触表面的平整。 按GPZ2SX盆式橡胶支座的配套钢板的设计要求，对GPZ2SX盆式橡胶支座的配套钢板进行调整。

GPZ2SX盆式橡胶支座安装好预制梁橡胶支座的关键在于保证梁底在垫石顶面的平行、平整，使其和支座上、下表面全部密贴，不得出现偏压、脱空和不均匀支承受力现象。 GPZ2SX盆式橡胶支座施工程序如下：处理好支撑垫石，使支撑垫石标高*致。   预制梁与支座接触的底面要保持水平和平整。当有蜂窝浆和倾斜度时，要预先用水泥砂浆捣实、整平。 

橡胶支座的正确就位,先使GPZ2SX盆式橡胶支座和支承垫石按设计要求准确就位。架梁落梁时，T型梁的纵轴线要与支座**线重合；板梁、箱梁的纵轴线与支座**线相平行。为落梁准确，在架第*跨板梁或箱梁时，可在梁底划好二个支座的十字位置**，在梁的端立面上标出两个盆式橡胶支座的位置**线的铅直线，落梁时使之与墩台上的位置**线相重合。以后数跨可依照第*跨梁为基准进行。架梁落梁时要平稳，防止压偏或产生初始剪切变形。安装T型梁时，若支座比梁筋底宽，则应在支座与梁筋底
之间加设比GPZ2SX盆式橡胶支座大的钢筋混凝土垫块或厚钢板做过渡层，以免支座局 部受压，而形成应力集中。钢筋砼垫块或厚钢板要用环氧树脂砂浆和梁筋底贴合粘结。 落梁后，*般情况下支座顶面与梁面保持水平。预应力简支梁，其支座顶面可稍后倾；非预应力梁其支座顶面可略微前倾，但倾斜角度不得超过5"。 2.3、橡胶支座安装时的调整  橡胶支座安装后，若发现下述情况，应及时调整： A、个别支座落空，出现不均匀受力 B、支座发生较大的初始剪切变形  如果GPZ盆式橡胶支座的偏压严重，局部受压，侧面鼓出异常，而局部落空 调整方法*般可用千斤顶顶起梁端，在支座上下表面铺涂*层水泥砂浆(或环氧树脂砂浆)。再次落梁，在重力作用下支座上下表面相互平行且同梁底，墩台顶面全部密贴；同时使*片染两端的支座处于同*平面内，梁的向倾斜度应加以控制，以支座不产生时显初始剪切变形为佳。

GYZF4 350*55S板式橡胶支座的是桥跨结构的支承部分。其作用是将桥跨结构上的荷载通过支座传递给墩台。GYZF4 350*55S板式橡胶支座的作用主要表现在以下三个方面：GYZF4 350*55S板式橡胶支座使反力明确地作用到墩台的指定位置，并将集中反力扩散到*个足够大的面积 上，以保证墩台工作的安全可靠。 保证桥跨结构在支点按计算图式所规定的条件变形。  保证桥跨结构在墩台上的位置充分固定，不致滑落。 第二节   桥梁支座的分类  支座按固定与否分类可分为固定支座及活动支座。  固定支座起着饺的作用，它允许桥梁结构在沿着线路的竖直平面内自由地转动。活动支座除了能自由地转动外，还应允许在活载及温度变化时，梁端可纵向水平移动。 简支梁桥，按其静力图式应在其*端设置固定支座，另*端设置活动支座。对于铁 路梁桥梁，由于制动力影响较大，固定支座与活动支座的布置应根据以下原则：   (1) 对桥跨结构而言，*好使梁的下弦在制动力的作用下受压，并能抵消*部分竖 向荷载在下弦产生的拉力；   (2) 对桥墩而言，*好让制动力的作用方向指向桥墩**，并使墩顶混凝土或浆砌 片石在制动力作用下受压而不受拉；   (3) 对桥台而言，*好让制动力的作用方向指向河岸，使桥台顶部混凝土或浆砌片 石受，并能平衡*部分台后填土压力。  根据上述原则，《铁路桥梁设计规定》规定，固定支座的布置，在坡道上应设在较低的*端；在车站附近，应设在靠近车站的*端；在区间平道上，应设在重车方向的前

当上述规定互相抵触时，则应按水平力作用影响较大的情况设置，即应先满足坡道上的要求。   对于多跨简支梁桥，为使纵向水平力在各墩上均匀分配，不应将两相邻孔的固定支 座设在同*桥墩上。 对于公路的多跨简支梁桥，通常相邻两跨的固定支座不布置在同*个桥墩上。当桥墩较高时，为减小水平作用，可考虑在其上布置相邻两跨的活动支座；对于坡道上设置的桥，也应将固定支座布置在较低的墩台上。对特别宽的公路桥梁，应设置沿纵向和横向均能移动的活动支座。   悬臂梁桥的锚固跨也应在*端设置固定橡胶支座，另*端设置活动支座。多孔悬臂梁桥 挂梁的支座布置与简支梁相同。  连续梁桥每联只有*个固定支座。为避免梁的活动端伸缩缝过大，固定支座宜置于每联的中间支点上，如该处墩身较高或因地基受力条件等原因，则应考虑避开，或采取特殊措施，以免墩身尺寸过大。  

大*知道吗GYZF4 350*55S板式橡胶支座的材料构成  

GYZF4 350*55S板式橡胶支座的材料有钢、橡胶、或标号不低于C30的钢筋混凝土。橡支座在公路桥梁上使用*为普遍。且橡胶支座随着桥梁技术的发展不断发展。 钢支座在铁路桥梁上使用*普通，但近年来，铁路桥梁也大量采用橡胶支座。较早的铁路桥梁大量采用钢支座，但是新建的客运专线亦大量采用橡胶支座。  钢筋混凝土支座具有结构简单，造价低廉的特点，广泛应用于乡村道路桥梁和非重要道路的小型桥梁。因体积大而承载力小，故仅在乡村道路上采用。

GYZF4 350*55S板式橡胶支座的结构及性能

GYZF4 350*55S板式橡胶支座由多层橡胶片与薄钢板硫化、粘合而成，它有足够的竖向刚度，能将上部构造的反力可靠地传递给墩台，具有良好的弹性以适应梁端的转动；同时又有较大的剪切变形能力，以满足上部构造的水平位移。  在上述的板式橡胶支座表面粘覆*层厚1.5mm—3mm的聚四氟乙烯板，就制作成聚四氟乙烯滑板式橡胶支座。它除了具有竖向刚度与弹性变形，能承受垂直荷载及适应梁端转动外，因聚四氟乙烯板的低摩擦系数，可使梁端在四氟板表面自由滑动，水平位移不受限制，特别适宜中、小荷载，大位移量的桥梁使用。  板式橡胶支座不仅技术性能优良，还具有构造简单、价格低廉、无需养护、易于更换、缓冲隔震、建筑高度低等特点。因而在桥梁界颇受欢迎，被广泛应用。GYZF4 350*55S板式橡胶支座的分类及表示方法 板式橡胶支座按结构形式分类如下 :  板式橡胶支座包括普通板式橡胶支座和四氟板式橡胶支座两类。  其中，普通板式橡胶支座又可分为矩形普通板式橡胶支座、圆形普通板式橡胶支座、球冠形普通板式橡胶支座等三种。  四氟板式橡胶支座亦又可分为矩形四氟板式橡胶座、圆形四氟板式橡胶支座、球冠形四氟板式橡胶支座等三种。  普通板式橡胶支座按胶种适用温度分类如下： a、 氯丁胶型：适用温度  +60℃ —— -25℃ b、 天然胶型：适用温度  +60℃ —— -40℃ c、 三元乙丙胶型：适用温度  +60℃—— -45℃

在架梁落梁时要平稳，防止压偏或产生初始剪切变形,大*可以参考铁路桥梁板式橡胶支座规格表 。在安装T型桥梁时，若GJZF4 400*500*64板式橡胶支座比梁筋底宽，则应在支座与梁筋底之间加设比支座大的钢筋混凝土垫块或厚钢板做过渡层，以免支座局 部受压，而形成应力集中。钢筋砼垫块或厚钢板要用环氧树脂砂浆和梁筋底贴合粘结。落梁后，*般情况下橡胶支座顶面与梁面保持水平。预应力简支梁，其支座顶面可稍后倾；非预应力梁其支座顶面可略微前倾，但倾斜角度不得超过5"。

GYZ 300*66板式橡胶支座的高度由橡胶层厚度和加劲钢板厚度            两部分组成，应分别考虑计算。 假设本算例中支座水平放置，且不考 虑混凝土收缩与徐变的影响。温差t∆=36 ℃引起的温度变形，由主梁两端均摊，则 图7.10 计算长度示意图 每*支座的水平位移为：g∆0035.0)2.05.19(36102 1 215=+×××=′⋅∆⋅′=∆−ltgαm=0.35 cm  laC  l19.5 mla C  l llaˊ式中：  l′——构件计算长度，la ll′+=′，见图7.10。因此，不计制动力时，∆，gl∆=35.022×=∆≥getcm=0.70cm。  为了计算制动力引起的水平位移Fbk∆，首先要确定*个支座上的制动力标准值。由于计算跨径为19.5m，故纵向折减系数bkFζ′取1.0，由于该桥桥面净宽为7.0m，按二车道设计，故车道折减系数ζ取1.0。车道荷载制动力按同向行驶时的车道荷载（不计冲击力）计算，故计算制动力时按*个车道计算，*个车道上由车道荷载产生的制动力为在加载长度上 的车道荷载标准值的总重力的10%，故本算例的制动力为：  21.33%10)5.1785.19875.7(%10)(=×+×=×+=′kkbk plqFKN 由于小于公路Ⅱ*汽车荷载制动力*低限值90KN，故bk F′bkF′取90KN计算。由于本例中有五根T梁，每根T梁设2个支座，共有10个支座，且假设桥墩为刚性墩，各支座抗推刚 度相，因此制动力可平均分配，因此*个支座的制动力为：因此，计入制动力时，橡胶厚度t的*小值为：e61.018 .02.0100.1210 97.035 .027.063 =×××××− = − ∆≥ b aebkg ellGFtcm 式中：  eG——1.0Mpa。  此外，从保证受压稳定考虑，矩形板式橡胶支座的橡胶厚度应满足：  etcmltlcmaea6.35 1851010188.1==≤≤==  由上述分析可知，按计入制动力和不计入制动力计算的橡胶厚度*大值为0.70cm，小于1.8cm，因此橡胶层总厚度的*小值取1.8cm。由于定型产品中，对于平面尺寸为18cm×25cm的板式橡胶支座中，只有2cm，2.5cm，3.0cm，3.5cm四种型号，暂取2cm。  etetet选择加劲钢板，《桥规》（JTG D62）规定单层加劲钢板厚度应按下式计算： s elesuesckPsAttRKtσ) (,,+=   且单层加劲钢板厚度不小于2mm。在本例题中：为应力校正系数，取1.3； cmPK3231917=×=eA2；、为*块加劲钢板上、下橡胶层厚度，参照《桥梁附属构 造与支座》中定型产品规格中间橡胶层厚度均取5mm；uest,lest,sσ为加劲钢板轴向拉应力限值，取钢材屈服强度的0.65倍，取钢材的屈服强度为340MPa，因此，22134065.0=×=sσMPa； 为支座压力标准值，将上述各项代入的计算公式得：  ckRst60.01022110323)55(109.3293.16 43=×××+×××=−stmm  由于计算的60.0=stmm＜2mm，故取2mm。按GYZ 300*66板式橡胶支座的构造规定，加劲板上、下保护层不应小于2.5mm，取2.5mm，中间橡胶层厚度有5mm，8mm，11mm三种，取5mm。故可布置4层钢板；此时，橡胶厚度st205325.02=×+×=etmm，与取用值*致。加劲板总厚度824=×=Σstmm，故支座高度28820=+=hmm。 （3）支座偏转情况验算 支座的平均压缩变形mc,δ为：
 b ee ckeeeckmcEAtREAtR+= ,δ 式中，、、含义同前；为橡胶体积模量，取2000MPa，为支座抗压弹性模量，可按下式计算：  ckReteAbEeE97 .8) 1917(5.0219 17)(20000=+×××=+= baesballtllS49.43497.80.14.54.522=××==SGEeeMPa 
将上述各值代入mc,δ计算式，得  573.010200019.017.0201090.3291049.43419.017.0201090.3296 363,=×××××+×××××=m cmm 在恒载、车道荷载和人群荷载作用下，主梁挠曲在支座顶面引起的倾角应按结构力学方法计算，则有：   恒载产生的转角          00250.01019877.0245.1907.16247 3 31=×××==Bglθ（Rad）  车道均布荷载产生的转角   B lqmkc2432= θ（略去m的变化） 0006169.010 19877.0245.19875.7504.07 3=××××=（Rad） 车道集中荷载产生的转角   B lpmkc1623= θ=001075.010 19877.0165.195.178504.07 2=××××（Rad） 人群荷载产生转角        B lPmrc24304= θ（略去m的变化） 00022.010 19877.0245.1975.000.362.07 3=×××××=(Rad) 因此，转角(Rad)0044.04321=+++θθθθ，44.00044.02 2002=×=′θa lmm，小 于mc,δ，支座不会落空。  此外，为了限制竖向压缩变形《桥规》（JTG D62）规定mc,δ不得大于0.07，由于 etmmmmtm ce573.04.12007.007.0,=>=×=δ，因此mc,δ

满足：≤′2 θa lmc,δet07.0≤条件， 验算通过。板式橡胶支座抗滑稳定性验算  为保证GYZ 300*66板式橡胶支座和墩台顶面或主梁底面不产生滑移，需对其抗滑稳定性进行验算，验算时应对无汽车荷载和有汽车荷载（支反力*小）两种情况分别进行验算。  仅有结构自重作用时：  1.471573.0=×=GKRµkN 82.8205.320.018.0100.14.1. .4.13=×××××=∆e lgetAGKN  可见，>GKRµe l getAG∆. .4.1，这说明，在自重作用下，支座不会滑动。 计入制动力时：   ()5.0,0,0,0×++=pk qkgkckRRRR（相当于车道荷载*小反力）  ()6.2345.05.447.110157=×++=KN  故有： 38.706.2343.0=×=ckRµKN，  而：82.170.920 5.320.018.0100.14.14.13=+×××××=+∆bkelg eFtAG KN，小于38.70=ckRµKN。因此，制动力作用下GYZ 300*66板式橡胶支座不会滑动。

2014年*新的GYZ公路桥梁板式橡胶支座的规格如下,在这里有2014年***新的板式橡胶支座的要求、规格系列及选用。   本标准适用于承载力小于5000kN 的公路桥梁用矩形、圆形平板式橡胶支座。  2、规范性引用文件  下列文中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的*新版本。凡是不注日期的引用文件，其*新版本适用于本标准。  JT/T4 *2004 公路桥梁板式橡胶支座 JTG D60 *2004 公路桥涵设计通用规范  JTG D62 *2004 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范  3、支座要求 支座产品分类、代号、结构、技术要求、试验方法、检验规则及标志、包装、贮存、运输、安装和养护均应满足JT/T4  *2004的要求.  3． 2 支座使用阶段平均压应力бC＝10M Pa ( S ＜7时бC＝8M Pa)；橡胶硬度60 ( IRHD ）时，其常温下剪变模量G = 1.OMpa 。剪变模量随温度下降而递增，  当累年*冷月平均温度的平均值O ~-10℃时为寒冷地区，G = 1 . 2MPa ；当低于-10 ℃ 时为严寒地区，G = 1.5MPa ；当低于-25 ℃ 时，G = 2 . 0 MPa  。全*气温分区图见JTG D60 *2004附录B。   3.3支座橡胶弹性体体积模量Eb= 2000 MPa。支座与混凝土接触时，摩擦系数μ= 0 . 3 ，与钢板接触时，摩擦系数μ＝0 . 2 。聚四氟乙烯板与不锈钢板接触（加硅脂）时，μf＝0 . 06 ，当温度低于-25 ℃ 时，μf值增大30 % ，当不加硅脂时，μf应加倍。若有实测资料时，也可按实测资料采用。板式橡胶支座剪切角α 正切值，当不计制动力时，tan α不大于0 .5 ，当计入制动力时，an α不大于0 .7. 3.5 橡胶支座的计算和验算均应满足JTG D62 *2004的要求。