GJZ系列橡胶支座 路桥*标聚四氟乙烯板橡胶支座现货

GJZ系列橡胶支座 路桥*标聚四氟乙烯板橡胶支座现货151-3082-8567

焦作焦作板式橡胶支座供应商,我们生产的*标焦作板式橡胶支座由多层天然橡胶与薄钢板镶嵌、粘合、硫化而成*种桥梁支座产品。该种类型的橡胶支座有足够 的竖向刚度以承受垂直荷载，且能将上部构造的压力可靠地传递给墩台；有良好的弹性以适应梁端的转动；有 较大的剪切变形以满足上部 构造的水平位移；焦作用户如果要购买板式橡胶支座请与我们联系吧/ 焦作板式橡胶支座由多层天然橡胶与薄钢板镶嵌、粘合、硫化而成*种桥梁支座产品。该种类型的橡胶支座有足 够的竖向刚度以承受垂直荷载，且能将上部构造的压力可靠地传递给墩台；有良好的弹性以适应梁端的转动； 有较大的剪切变形以满足上部 构造的水平位移； 焦作板式橡胶支座的适用范围焦作板式橡胶支座的安装与施工方法产品简介：橡胶支座是由多层薄钢板与多 层橡胶片硫化粘合而成*种普通橡胶支座产品,这种产品具有足够的竖向刚度 ,能够将支座上部构造的反力可靠的传递给墩台,支座具有良好的弹性,以应对桥梁的梁端的转动；又有较大 的剪切变形能力，以满足上部构造的水平位移。特点具有构造简单、安装方便、节省钢材、价格低廉、 养护简便、易于更换等特点。 在板式支座表面粘复*层1.5mm-3mm厚的聚四氟乙烯板,就能制作成聚四氟 乙烯滑焦作板式橡胶支座它除了竖向钢度与弹性变形,能承受垂直荷载及适应梁端转动外,因聚四氟乙烯板的低摩擦 系数,可使梁端在四氟板表面自由滑动,水平位移不受限制,特别适宜中、小荷载,大位移量的桥梁使用。 板 式支座按形状划分：矩形板式、圆形、球冠圆板式、圆板坡形等几种产品 *、矩形（圆形）板式橡胶 支座（*）

性能：本产品由多层橡胶片与薄钢板镶嵌、粘合压制而发。有足够的竖向刚度以承压垂直荷载 ，能将 上部构造的反力可靠地传递给墩台，有良好的弹性，以适应梁端的转动；又有较大的剪切变形以满足 上部 构造的水平位移。 （二）特点：本产品在桥梁建筑、水电工程、房屋抗震设施上已广泛应用，与原 用的钢支座相比，有构造 简单，安装方便；节约钢材，价格低廉；养护简便，易于更换等优点，且本品建筑 高度低，对桥梁设计与降低造价有益；有良好的隔震作用，可减少活载与地震力对建筑物的冲击作用。 二 、四氟乙烯焦作板式橡胶支座 （*）特点：本产品是于普通焦作板式橡胶支座上粘接*层厚1.5-3mm的聚四氟乙烯板而成。除具有普通板式橡 胶支座的竖向刚度与弹性变形，能承受垂直荷载及适应梁端转动外，因四氟乙烯与梁底不锈钢板间的低摩擦系 数（μ≤0.08）可使桥梁上部构造的水平位移不受限制。 三、球冠圆板式支座：（*）特点：本产品 是经由圆板式支座改进而来的。支座顶面彩纯橡胶球型表面，支座底部加设*圈R2.5 mm的半圆型圆环。它保 留了变形各向同性的优点，又可克服安装后易产生的偏压、脱空等现象，适用于*般桥梁，也适用于各种布置 复杂的，纵坡较大的立交桥和高架桥，也是根据不同坡度调整球冠半径。 焦作板式橡胶支座的适用范围板 式橡胶支座是公路中不型桥梁中比较常用的产品，它分为普通焦作板式橡胶支座、四氟焦作板式橡胶支座。对于普通型 桥梁支座适用于跨度小于30m、位移量较小的桥梁.不同的平面形状适用于不同的桥跨结构,正交桥梁用矩形支 座;曲线桥、斜交桥及圆柱墩桥用圆形支座. 对于四氟乙烯焦作板式橡胶支座适用于大跨度、多跨连续、简支 梁连续板等结构的大位移量桥梁.它还可用作连续梁顶推及T型梁横移中的滑块.矩形、圆形四氟焦作板式橡胶支座 的应用非别与矩形、圆形普通焦作板式橡胶支座相同. 焦作板式橡胶支座的安装与施工方法焦作板式橡胶支座的 安装与施工方法对于板式支座的安装与施工，我们总结了两种安装方法，第*就是 现浇梁安装桥梁公路桥梁焦作板式橡胶支座比较方便，在施工程序如下:保持墩台垫石顶面清洁。如果支承垫石标 高差距过大，可以用水泥砂浆进行调整。在支承垫石上按设计图标出**，安装时橡胶支座的**与支承垫石 **线要吻合，以确保支座就位准确。当同*片梁需两个或四个支座时，为方便找平，可以在支承垫石和支座 之间铺*层水泥砂浆，让支座在桥梁体的压力下自动找平。在浇注梁体前，在支座上放置*块比支座平面稍大 的支承钢 板，钢板上焊接锚固钢筋与梁体连接，并把支承钢板视作浇梁模板的 *部分进行浇注，按以上方法 进行，可以使支座与梁底钢板及垫石顶面全部密贴。预制梁橡胶支座的安装：安装好预制梁橡胶支座的关键在 于保证梁底在垫石顶面的平行、平整，使其和支座上、下表面全 部密贴，不得出现偏压、脱空和不均匀支承受力现象。施工程序如下：处理好支撑垫石，使支撑垫石标高*致 。预制梁与支座接触的底面要保持水平和平整。当有蜂窝浆和倾斜度时，要预先用水泥砂浆捣实、整平。 橡胶支座的正确就位先使支座和支承垫石按设计要求准确就位。架梁落梁时，T型梁的纵轴线要与支座**线 重合；板梁、箱梁的纵轴线与支座**线相平行。为落梁准确，在架第*跨板梁或箱梁时，可在梁底划好二个 支座的十字位置**，在梁的端立面上标出两个支座的位置**线的铅直线，落梁时使之与墩台上的位置** 线相重合。以后数跨可依照第*跨梁为基准进行。在架梁落梁时要平稳，防止压偏或产生初始剪切变形,大* 可以参考铁路桥梁焦作板式橡胶支座规格表 。在安装T型桥梁时，若橡胶支座比梁筋底宽，则应在支座与梁筋底之 间加设比支座大的钢筋混凝土垫块或厚钢板做过渡层，以免支座局 部受压，而形成应力集中。钢筋砼垫块或 厚钢板要用环氧树脂砂浆和梁筋底贴合粘结。落梁后，*般情况下橡胶支座顶面与梁面保持水平。预应力简支 梁，其支座顶面可稍后倾；非预应力梁其支座顶面可略微前倾，但倾斜角度不得超过5"。

开封GJZ系列橡胶支座.开封GJZF4系列橡胶支座,开封GYZ系列橡胶支座由若干层橡胶片与薄钢板经加压硫化而成。有足够的竖向刚度，满足垂直荷载，同时具有良好的弹性以适应梁端的转动。具有较大的剪切变形以满足上部构造的水平位移；并且具有良好的防震作用，可减轻动载对上部构造与墩台的冲击作用。构造简单，安装方便，价格低廉，养护简便，易于更换。 开封GJZF4系列橡胶支座 该支座在GJZ系列支座上按支座平面尺寸粘复*层2～4mm厚的聚四氟乙烯板（F4）而成，除具有GJZ支座的功能外，由于利用（F4）板与梁底不锈钢板之间的低摩擦系数，使上部构造的水平位移不受支座本身剪切变形量的限制，减少剪切力，同时还可用于滑动笨重物件，如桥梁连续梁顶推施工。 开封GYZ系列橡胶支座 该板式橡胶支座具有水平剪切的各向同性，能良好传递上部构造多的变形。在弯、斜桥的使用中优点突出。

开封GYZF4系列橡胶支座 该开封GYZF4系列橡胶支座在GYZ系列支座上按支座表面尺寸粘复*层2～4mm厚的聚四氟乙烯板（F4）而成。除具有GYZ系列支座的所有功能外，由于它利用F4板与梁底不锈钢板之间的低摩擦系数，使上部构造的水平位移，不受支座本身剪切变形量的限制，能满足*些桥梁的大位移量需要。 5、GQZ系列橡胶支座 该支座除具有普通支座的功能外，还具有在梁端作用力作用时通过球形表面橡胶层调整受力**的位置，逐渐将力扩散到圆板式橡胶支座的钢板和橡胶层，使支座受力均匀，尤其适用于斜交桥，立交桥等坡度桥的场所。 开封GQZF4系列橡胶支座 该支座在球冠系列支座底面粘复*层2～4mm的聚四氟乙烯板而制成。除具有球冠支座的功能外，特别适用大位移量的桥梁。

d0——圆形开封GJZ系列橡胶支座钢板直径； tes——开封GJZ系列橡胶支座中间层单层橡胶厚度。 梁端转角θ可表示为： )(1 1,2,cca lδδθ−= （7.12） 由(7.8)和（7.12）两式可解得： 2 ',1,θδδam ccl−= 为确保开封GJZ系列橡胶支座偏转时，橡胶开封GJZ系列橡胶支座与梁底不发生脱空而出现局部承压的现象，则必须满足条件： 01,≥cδ 即： 2' ,θδab eeckeeeckm clEAtREAtR≥+= （7.13） 若计算结果2 ' ,θ δamcl⟨ ，则需重新修改开封GJZ系列橡胶支座尺寸。 此外，为限制开封GJZ系列橡胶支座竖向压缩变形，不致影响开封GJZ系列橡胶支座稳定，《桥规》（JTG D62）还规定 emct07.0,≤δ。 4．验算开封GJZ系列橡胶支座的抗滑稳定性

板式橡胶开封GJZ系列橡胶支座通常就放置在墩台顶面与梁底之间，橡胶面直接与混凝土相接触。当梁体因温度变化等因素引起水平位移以及有活载制动力作用时，橡胶支座将承受相应的纵向水平力作用。为了保证橡胶开封GJZ系列橡胶支座与梁底或墩台顶面间不发生相对滑动，则板式橡胶开封GJZ系列橡胶支座应满足以下条件： 不计制动力时 e l geGktAGR∆⋅⋅≥4.1µ （7.3.15） 计入制动力时 bke l geckFtAGR+∆⋅ ⋅≥4.1µ （7.3.16） 式中： GkR——结构自重引起的开封GJZ系列橡胶支座反力标准值； ckR——由结构自重标准值和0.5倍汽车荷载标准值（计入冲击系数）引起的开封GJZ系列橡胶支座反 力； l∆——由温度、混凝土收缩、徐变引起的开封GJZ系列橡胶支座水平位移，但不包括制动力引起的水 平位移; bkF——汽车荷载引起的制动力标准值; gA——开封GJZ系列橡胶支座平面毛面积。

对于聚四氟乙烯滑板式开封GJZ系列橡胶支座的摩擦力产生的剪切变形不应大于开封GJZ系列橡胶支座内橡胶层容许的剪切变形，即： 不计制动力时 αµtan⋅⋅≤geGkfAGR （7.3.17） 计入制动力时 αµtan⋅⋅≤geCkfAGR （7.3.18） 式中： fµ——聚四氟乙烯与不锈钢板的摩擦系数； αtan——橡胶开封GJZ系列橡胶支座剪切角正切值的限值； ckR——由结构自重和汽车荷载标准值（计入冲击系数）引起的开封GJZ系列橡胶支座反力。 例7.1：取用例4.6及例4.7中的装配式钢筋混凝土简支五T梁桥的设计资料和计算资料。已知桥梁计算跨径19.5m。梁长L=19.96m，桥梁横断面及主梁尺寸见图4.28。汽车荷载为公路Ⅱ*：车道均布荷载=7.875KN/m，按计算跨径推 得集中荷载P=lkqk=178.5kN。人群荷载为 3.0kN/m2，计算温差为36℃，安全设计等*取二*。由例题4.7知，边主梁在人群荷载作用下，*大支点反力=krR,017.7KN，车道集中荷载作用下*大支点反力 110.70KN，车道均布荷载作用下*大支点反力=kpR,0=kqR,044.5KN，恒载支点反力标准 值=157.00KN。边主梁跨中横向分布系数：车道荷载=0.504，人群荷载 0.620。假设梁的抗弯刚度B=0.19877×10kgR,0cqcm,=rcm,7KN/m2，，试确定开封GJZ系列橡胶支座的型号和规格。

确定开封GJZ系列橡胶支座的平面尺寸 由于主梁肋宽为18cm，故初步选定板式橡胶开封GJZ系列橡胶支座的平面尺寸为=18cm，=20cm（顺桥），则按构造*小尺寸确定=17cm，=19cm。 alblal0bl0首先根据橡胶开封GJZ系列橡胶支座的压应力限值验算开封GJZ系列橡胶支座是否满足要求，开封GJZ系列橡胶支座压力标准值： 90.3297.175.4470.110157,0,0,0,0=+++=+++=kkkrqpgckRRRRRKN 开封GJZ系列橡胶支座应力为: σ21.1019.017.01090.3293 =××==−e ckARMPa 10≈MPa 满足规范要求。 通过验算可知，混凝土局部承压强度也满足要求（过程略），因此所选定的开封GJZ系列橡胶支座的平面尺寸满足设计要求。

确定开封GJZ系列橡胶支座高度 开封GJZ系列橡胶支座的高度由橡胶层厚度和加劲钢板厚度 两部分组成，应分别考虑计算。 假设本算例中开封GJZ系列橡胶支座水平放置，且不考 虑混凝土收缩与徐变的影响。温差t∆=36 ℃引起的温度变形，由主梁两端均摊，则 图7.10 计算长度示意图 每*开封GJZ系列橡胶支座的水平位移为： g∆0035.0)2.05.19(36102 1 215=+×××=′⋅∆⋅′=∆−ltgα m=0.35 cm la C l19.5 mla C l llaˊ式中： l′——构件计算长度，la ll′+=′，见图7.10。因此，不计制动力时，∆，gl∆=35.022×=∆≥getcm=0.70cm。

为了计算制动力引起的水平位移Fbk∆，首先要确定*个开封GJZ系列橡胶支座上的制动力标准值。由于计算跨径为19.5m，故纵向折减系数bkFζ′取1.0，由于该桥桥面净宽为7.0m，按二车道设计，故车道折减系数ζ取1.0。车道荷载制动力按同向行驶时的车道荷载（不计冲击力）计算，故计算制动力时按*个车道计算，*个车道上由车道荷载产生的制动力为在加载长度上 的车道荷载标准值的总重力的10%，故本算例的制动力为： 21.33%10)5.1785.19875.7(%10)(=×+×=×+=′kkbk plqFKN 由于小于公路Ⅱ*汽车荷载制动力*低限值90KN，故bk F′bkF′取90KN计算。由于本例中有五根T梁，每根T梁设2个开封GJZ系列橡胶支座，共有10个开封GJZ系列橡胶支座，且假设桥墩为刚性墩，各开封GJZ系列橡胶支座抗推刚 度相同，因此制动力可平均分配，因此*个开封GJZ系列橡胶支座的制动力为： 910 9010==′= bkbkFF.0KN 因此，计入制动力时，橡胶厚度t的*小值为： e61.018 .02.0100.1210 97.035 .027.063 =×××××− = − ∆≥ b aebkg ellGFtcm 式中： eG——1.0Mpa。 此外，从保证受压稳定考虑，矩形板式橡胶开封GJZ系列橡胶支座的橡胶厚度应满足

桥梁橡胶支座与伸缩缝的检测 标准系列规格支座设计参数 [σ]MPa [G]MPa [E]MPa tga tgθ μf 矩形支座 圆形橡胶支座 E=53S-48.8S—支座形状系列 不计制动力 机制动力 钢筋混凝土桥 钢桥 0.06 10.0 12.5 1.0 0.5 0.7 1/300 1/500 注：1）当温度低于-30℃时抗剪弹模值应增大20％，四氟滑板与不锈钢板间摩擦系数μf值应增大30％。 2）

四氟板与不锈钢板间若不加润滑硅脂时摩擦系数μf加倍。 支座成品的力学性能指标 项目 指标 矩形支座 圆形支座 极限抗压强度 ≥70 ≥75 抗压弹型模量 [E]±[E]×20％ [E]±[E]×20％ 抗剪弹型模量 [G] ±[G] ×20％ [G] ±[G] ×20％ 橡胶片允许剪切角正切值tga ≥0.7 ≥0.7 支座允许转角剪 切值tga 钢筋混凝土 桥 ≥1/300 ≥1/300 钢桥 ≥1/500 ≥1/500 四氟板与不锈钢便面摩擦系数μf （不加硅脂时） ≤0.06 ≤0.06 支座解刨检验 项目 质量要求 锯开后橡胶厚度 香蕉厚度必须均匀，δ为5mm或8mm时，其偏差 额定厚度的±10％；δ为11mm时，其偏差不得大于±1mm；δ为15mm 或18mm时，其偏差不得大于 ±1.3mm 钢板与橡胶粘结 钢板与橡胶粘接应牢固，切无离层现象，其平面尺 寸偏差为±1mm，上下保护层偏差±0.5mm 剥离胶层（应按GB527规定制成样品） 剥离胶层后，测定橡胶性能与规定的标准值相比拉 伸强度下降不大于20％，拉断伸长率不大于35％ 每片支座成品外观检验 项目 质量要求（比允许有以下三项缺陷同时存在） 气泡、杂质 气泡、杂质总面积比不得超过支座平面面积0.1％，且每*处气泡、杂质面积不能大于0.5cm2,*大深度不超过2cm。. 凸凹不平 当支座平面面积小于1500cm2，不多于2处，大于1500cm2 时，不得多于4处，且每处凸凹高度不超过0.5cm，面积不超 过6cm2 四侧面裂纹、钢板外露 不允许 项目 质量要求（比允许有以下三项缺陷同时存在） 掉块、崩裂、机械损伤 不允许 钢板与橡胶粘接处开裂或剥落 不允许 著作表面不平整度 1.橡胶支座：小于或等于平面*大长度的4％

四氟板式橡胶支座：小于等于四氟板平面*大长度的0.5％ 四氟滑板表面划迹、碰伤、敲击 不允许 四氟板与橡胶支座粘接错位 不得超过橡胶支座短边或长边尺寸的0.5％ 支座成品平面尺寸偏差范围 矩形橡胶支座 圆形支座 矩形支座 圆形支座 长边或短边范围 (mm) 偏差(mm) 直径范围(mm) 偏差(mm) 长边或短边范围 (mm) 偏差(mm) 直径范围(mm) 偏差(mm) 100—200 +2 0 d≤250 +2 0 ＞400 +6 0 550＜d≤750 +5 0 ＞200—300 +4 0 250＜d≤400 +4 0 d＞750 +6 0 ＞300—400 +5 0 400＜d≤500 +5 0 +7 0 支座成品厚度偏差范围 矩形支座 圆形支座 矩形支座 圆形支座 厚度范围 (mm) 偏差(mm 厚度范围 (mm) 偏差(mm 厚度范围 (mm) 偏差(mm 厚度范围 (mm) 偏差(mm 14—18 +1 0 21—70 +2 0 ＞7 +4 0 ＞150—200 +5 0 ＞28—49 +2 0 ＞70—110 +3 0 - - ＞200—250 +6 0 ＞49—78 +3 0 ＞110—150 +4 0 ＞250 +7 0 橡胶伸缩装置成品力学性能试验表 序号 项目 纯橡胶式 板式 组合式 模数式 1 拉伸、压缩时*大水平摩阻力（KN/m） ＜4 ＜18 ＜5 ＜4 2 拉伸、压缩时变位均匀性 每单元*大偏差值 -2—2 总变位*大偏差值 伸缩量≤600 -10—10 伸缩量＞600 -15—15 3 拉伸、压缩时*大垂直变形（mm） 满足设计要 求 4 相对错位后拉伸、压缩试验（满族、2项要求 纵向错位扇面（mm） 两端4m范围相差≥80 竖向错位（mm） 两边相当于 顺敲响产生5％坡度高 差 横向错位（mm） 横梁倾斜角度≥2.5％ 序号 项目 纯橡胶式 板式 组合式 数模式 5 中梁、横梁应力、应变测定、水平力（模拟制动力）试验 满足设计要求 6 密封橡胶带防水性能试验 注满水24h无渗水 注满水24h无 渗水

橡胶支座成品尺寸偏差及外观质量检验  橡胶伸缩体的尺寸偏差应满足下列要求  1. 比伦伸缩量大小，每延米长度偏差为-1.0—2.0mm。 2. 宽度、厚度偏差应满足下表要求。  在自然状态下，深锁装置中使用的单元密封橡胶带尺寸（不包括锚固部分）的功差应满足下表要求  橡胶伸缩体宽度、厚度偏差（mm）  宽度范围 偏差 厚度范围 偏差 ≤80  +2 -1.0 ≤80  +1.8 -1.0 ＞80—240 +2.0 -1.5 ＞50  +2.3 -1.5 ＞200 +2.0 -2.0     单元密封橡胶带尺寸偏差（
mm）  宽度范围  偏差  厚度范围  偏差 a=80  +3 0  b +1.5 0 b +1 0 a＜80  +2 0  b +1 0 b  +1 0  注：宽度范围正偏差用于伸缩体顶面，负偏差用于伸缩体低面。橡胶伸缩体外观质量标准  缺陷名称 质量标准 缺陷名称  质量标准  骨架钢板外露 不允许 泡、杂质 不超过成品表面及的5％，且每处不大于25mm2深度不超过 2mm  钢板与粘结处开裂或剥落 不允许 喷霜、发脆、裂纹  不允许  螺栓定位孔歪斜及开裂  不允许  名疤缺胶  面积不得超过30mm×5mm， 深度不得超过2mm，每米不得 超过4处  裂解凖槽开裂、闭合不准  不允许

塔子坝2在钻探索达深度范围内地层主要以冲洪积物圆砾层为主，勘探查明在钻探所达深度范围内其岩性特征分述如下： 层填土：杂色，松散，稍湿，主要以建筑垃圾及粉质粘土为主，包含碎石、块石及植物根系，该层厚度1.30～3.20m。②层圆砾： *配较差、颗粒排列杂乱，颗粒磨圆度较好，大多亚圆及椭圆状，母岩成份主要以板岩，灰 岩为主、中密状，含块石和漂石，颗粒空隙空间由细砂土充填，充填程度稍密，本次勘探揭 示该层*大厚度为31.0m（未揭穿）。根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）规定，判 定该场地环境类型为Ⅲ类，根据《公路工程地质勘查规范》（JTJ064-98）进行评价，综合分 析上述指标，地下水对混凝土和混凝土中的钢筋均为微腐蚀性，场地土对混凝土和混凝土中 的钢筋均为微腐蚀性。经野外收集的地质资料及原位测试综合室内土工试验分析结果，对场地内的各主要土层做出如下评价： 填土：不宜作为桥台基础持力层；

② 、圆砾：力学强度较高，力学性质较均匀，可作为桥台基础持力层。③、板岩：力学强度较高，力 学性质较均匀，是良好的桥台基础持力层。 QZ5.0sx球型支座安装时的主要材料混凝土：预应力砼小箱梁C50 砼；桥墩、盖梁、墩柱系梁、桥台、台背、侧墙、牛腿、承台、支座垫石、挡块、人行道、台后搭 C40砼；伸缩缝：60型异型钢单缝式伸缩缝；钻孔灌注桩为C30水下砼；混凝土垫层C15砼；混 凝土质量标准应符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）和《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）的规定。砂、石：混凝土及砂石质量标准应符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）和《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）的规定。预应力筋及锚具：采用高强度低松弛钢绞 线Фs15.2，抗拉标准强度fpk=1860Mpa,抗拉设计强度fpd=1260Mpa，质量标准符合《预应力 混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003），预应力锚固体系采用成套定型系列锚具，质量标准符 合《预应力筋锚具、夹具和连接器》（GB/T14370-2007）。预应力筋管道采用真空灌浆技术 ，管道采用高密度聚乙烯塑料波纹管，其质量标准《预应力混凝土桥梁用塑料波纹管》（JT529-2004）的规定。 普通钢筋：结构钢筋采用HPB300*钢和HRB400及钢筋。

钢材：橡胶支座钢板、钢护筒采用Q235B钢，其质量标准符合《碳素结构钢》（GB/T700-2006）的 规定。钢材焊接采用符合要求的焊条或焊丝。其他材料：伸缩缝采用单缝式异性钢伸缩 缝，伸缩量为60mm，其材料性能及安装要求符合《公路桥梁、伸缩缝装置》JT/T327-2004的规定，不允许使用再生胶或粉碎的硫化橡胶。 7、桥面铺装：细粒式改性沥青砼（AC-13C）、中粒式沥青砼（AC-20C）， 沥青砼技术指标与道路工程路面结构的沥青材料技术指标相同。 8、防水层：桥梁结构顶板顶面涂装1.5mm厚聚氨酯防水涂膜，质量标准符合《《道桥用防水涂料》JC/T-975-2005。9 、支座：板式橡胶支座，质量标准应符合《公路桥梁板式橡胶支座》（JT/T4-2004）四、总体设计： 桥梁横断面布置：2.74（人行道）+7.25（车行道）+1.2m（锚索区）+7.25（车行道）+2.74（人行道）=21.0m。 桥跨布置和结构形式：4×27.5m预制预应力简支小箱梁结构，桥面连续。 预制预应力小箱梁：主梁为预制结构，待小箱梁吊装完毕后 ，现浇湿接缝和现浇层把桥面连成整体，单幅桥21.0m，桥宽横向由6片梁构成，高1.6m，梁 宽2.4m，小箱梁跨中顶板厚0.18m，侧墙、底板厚度0.20m，支点处小箱梁顶板厚0.18m，侧墙、顶板厚度0.27m。

桥面现浇层厚0.1m。盖梁：桥墩盖梁均为矩形截面：尺寸为1.6m（ 高）×1.8m（宽），塔子坝2号桥盖梁与道路**线斜交角为67度。支座：支座采用板 式橡胶支座，伸缩缝处支座采用GYZFФ300×65，其余采用GYZФ300×63。桥台：桥台 为直壁式现浇钢筋砼桥台，台身高约为6～8m，双排桩基础，采用钻孔灌注桩，桩径为1.2m。 桥台后设置搭板，采用半埋整体式。搭板的宽度与桥面行车道宽度相同。 7、承台：承台高1.5m，所有承台底均设置厚度为10cm的C15素混凝土垫层。8、桩基：桩基 采用钻孔灌注桩，直径有120、150两种，单桩承载力分别为2500KN、6000KN。