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橡塑公路桥梁板式橡胶支座规格铅芯叠层橡胶支座参考151-3082-8567
2016年*新公路桥梁板式橡胶支座规格计算书,设计资料1.上部结构信息梁长L:19.96m计算梁长l=19.5m每延米重g= 16.07KN/m 梁抗弯刚度B=1987700KN/m22.荷载情况荷载等*公路—Ⅱ*车道个数:2个 设计安全等*:**汽车荷载产生*大支反力:128.4KN边主梁跨中横向分布系数 恒载支反力:157KN mc人=0.62 边主梁在人群荷载作用下*大支反力:17.7KNmc车=0.504温差△t:36℃*高气温:40℃*低气温:4℃ 车道集中荷载Pk=178.5KN车道均布荷载qk=7.875KN/m纵向折减系数ξ’=1车道折减系数ξ=1(二)橡胶支座选择人群荷载q人=3(KN/m2)1.橡胶支座尺寸的确定 根据《公路板式橡胶支座》JT/T 2006橡胶支座纵桥向尺寸la=0.2m根据橡胶支座所受荷载暂定橡胶支座类型为d200橡胶支座横桥向尺寸lb=0.2m橡胶支座橡胶层总厚度te=25mm橡胶支座个数10个橡胶支座单层橡胶层厚度t1=5mm单层钢板厚度t0=2 mm 形状系数S=9.44橡胶支座平面尺寸验算橡胶支座截面面积A=0.0314m橡胶支座应力σ=9.65≤[σ0]=10Pa满足规范要求2.确定橡胶支座高度 橡胶支座水平位移△g=1/2×α'×△t×l’=0.00355m=0.3546 cm α'—混凝土线膨胀系数 △t—计算温差,*般按当地*高*低有效气温值确定l’—l'=(l+la')构件计算长度l—梁计算跨径la'—橡胶支座顺桥向尺寸 不计制动力时△t=△g×te=0.8865>2△g=0.7092cm满足规范要求 计入制动力时 *个车道上汽车制动力Fbk' =(qkl+Pk)×10%=33.20625KN《公路桥涵设计通用规范》规定*个设计车道汽车荷载制动力*小值90KN 本项目同向行驶车道1车道,所以汽车制动力为90KN 故此处采用的汽车制动力Fbk'=90KN*个橡胶支座制动力Fbk=9KN 计入制动力时橡胶层*小厚度temin≥△g/(0.7-Fbk/2Gelalb)= 0.603574cm Ge—橡胶支座剪切模量,常温下为1.0MPa 记入制动力和不记入制动力橡胶支座橡胶层总厚度*大值tmin=0.7092cm 选用橡胶支座橡胶总厚度te=2.5cm 满足规范要求 板式橡胶支座计算书 从受压稳定性考虑,矩形橡胶支座应满足: 2’=la/10≤te≤la/5=4cm 选用橡胶支座橡胶总厚度te=2.5cm满足规范要求板式橡胶支座钢板应满足以下公式ts=κpRck(tes,u+tes,l)/(Aeσs)=0.567816mmκp—应力校正系数,取1.3 Rck—橡胶支座压力标准值,汽车荷载应记入冲击系数。tes,u、tes,l—*块钢板上下层橡胶厚度Ae—橡胶支座有效承压面积(承压钢板面积) σs—加劲钢板轴向拉应力限值,可取钢材屈服强度的0.65倍橡胶支座钢板单层厚度ts=2mm满足规范要求 (三)橡胶支座偏转情况验算橡胶支座平均压缩变形δc,m为 δc,m=Rckte/(AeEe)+Rckte/(AeEb)= 0.622147mm Ee—橡胶支座抗压弹性模量’=5.4GeS2= 481.2134MPa Eb —橡胶弹性体积模量=2000MPa 在恒载、车道荷载和人群荷载作用下,主梁绕曲在橡胶支座处引起的倾角为恒载产生的转角θ1=gl3/24B=0.002498Rad 车道均布荷载产生的转角θ2=mcqkl3/24B=0.000617Rad车辆集中荷载产生的转角θ3=mcPkl2/24B=0.000717Rad人群荷载产生的转角θ4=mcP0rl3/24B=0.000289Rad转角θ=θ1+θ2+θ3+θ4=0.004121Rad la'θ/2=0.000412mm≤δ c,m= 0.622147满足规范要求,橡胶支座不会托空 限制压缩变形:δc,m=0.622147≤0.07te= 1.75mm 满足规范要求 (四)橡胶支座抗滑稳定性验算仅有结构自重作用时:μRGK=47.1KNμ—摩擦系数为0.3 1.4GeAg△t/te= 6.235286KN μRGK>1.4GeAg△t/te在自重情况下橡胶支座不会滑动满足要求 计入制动力时: RGK=R0,gk+(R0,qk+R0,pk)×0.5=221.2KN故:μRGK=66.36KN > 1.4GeAg△t/te+Fbk= 15.23529 在制动力作用下橡胶支座不会滑动满足要求
蚌埠建筑用铅芯叠层橡胶支座,铅芯橡胶支座价格是多少结合*幢多层框架结构应用铅芯叠层橡胶支座进行加层改造的工程实例,在对隔震层的抗侧刚度和阻尼比基于能量准则进行优化的基础上,利用Matlab语言编制了弹塑性时程分析程序,输入2条实际地震动记录和1条人工波对加层结构进行了抗震分析。计算结果表明:各层位移和加速度响应,以及*大层间剪力和*大层间位移均较加层前有所减少,特别是位移响应减少更为明显;同时也验证了该能量优化准则的合理性与有效性。这种加层减震技术既增加了使用面积,又提高了抗震能力,在中低层建筑的改造中具有良好的应用前景,值得推广。
大量工程实践证明,在用地紧张、征地困难、拆除重建造价高的情况下,利用旧房加层改造是*项综合效 益明显,符合我**情的房屋改造技术。相对于采用传统方法解决建筑物加层中的抗震问题, 将现代结构控 制技术应用于旧建筑的加层改造是*个新的发展方向,走抗震与减震相结合的道路是发展的必然趋势。
“加层减震”技术是周福霖[1]、施卫星等[2、3]、李奉阁等[4]与Villaverde[5] 等人先后提出的类似TMD(TunedMassDamper,调谐质量阻尼系统)原理的被动控制方法,如图1所示。与TMD系统不同的是,弹簧阻尼器变成了隔震支座(铅芯叠层橡胶支座,LeadLaminatedRubberBearing,简称LRB),附加的质量块变成加层结构本身,或者是隔热层、屋盖。这种体系实质上是高位层间隔震,但又具有TMD的特征和作用。祁皑[6]、郑*琛等[7]的研究表明,当隔震层的位置较高时,隔震结构下部位移和上部加速度均显著减小,表现 出与TMD相似的工作机理。振动台试验结果表明[7、8]
,经过参数优化的TMD加层减震模型,具有明显的减震效果,*般地震响应减少20%~45%[8] 。 也可以认为隔震层就是*个人为设置的薄弱层/软弱层,使房屋在水平地震作用下变形集中在隔震层,并在隔震层集中消耗大部分地震能量。为达到*佳的减震效果,本文作者从应变能的角度对隔震层的抗侧 刚度和阻尼比进行优化[9] ,以隔震层的应变能期望值占总体结构应变能期望值的比例*大为目标函数,这样可以保证输入结构的应变能期望值中由隔震层耗散的比例始终*大,而由主体结构所吸收耗散的应变能相对较少,起到“弃车保帅”,尽可能保护主体结构的目的,从而*大限度地减少或避免对原结构的加固。
本文结合*幢多层钢筋混凝土框架结构的轻钢加层改造,根据上述能量优化准则进行参数优化后,利用Matlab语言编制了弹塑性时程分析程序,分析该加层结构几种典型地震动作用下的减震效果和规律,以验证上述能量优化准则的合理性与有效性与否加层房屋概况 图2 简化动力分析模型 Fig.2 Simplifiedmodelofstructural dynamicanalysis *幢8层的钢筋混凝土框架结构[6] 拟采用轻钢结构加层,加层结构 与原结构之间用铅芯叠层橡胶支座连接形成TMD“加层减震”结构体系。结构参数见表1。该结构所处场地土为坚硬土(Ⅰ类),抗震设防烈度为6 度,设计地震分组为第1组。轻钢加层部分质量500(kN?s2 /m),以隔震层应变能均方值占总体应变能均方值为目标函数[10]
,对隔震层的抗侧刚 度和阻尼比进行优化,得出隔震层的第1刚度为100MN/m2 ,阻尼比为0.1。 2 动力分析模型 2.1 体系运动方程 简化动力分析模型如图2所示。 根据图2,建立动力学方程如下: M¨x+C??x+Kx=MI¨xg (1) 89世 界 地 震 工 程 第 25卷 式中: C = c1+c2 -c2 0000-c2 c2+c3 -c3 0 000-c3??0 000??? 0000?cn+cd -cd 0 0 0 0-cd cd (n + 1) (n+1) M= m10 00000 m2 0 00000? 0 0 0000?000000mn0 0 0 0 0 0 md (n+1)(n+1) 图3 橡胶支座双线型恢复力模型 Fig.3 Bilinearrecoveryforcemodelofalead laminatedrubberbearing K = k1+k2 -k2 0 000-k2 k2+k3 -k3 0000-k3??0 000???0000?kn+kd-kd 0 0 0 0 -kd kd (n+1)(n+1) I=[11……1]T 为单位列向量;¨xg为激励加速度;mi为第i层质 量;md为加层质量;ci为第i层阻尼系数;cd为隔震层的阻尼系数;ki为第i层层剪切刚度;kd为隔震层的剪切刚度;2.2 隔震层恢复力模型 隔震层恢复力模型采用双线型模型(如图3),它是恢复力模型 中*简单的*种,其正向加载曲线采用2条直线,其形状由构件的屈服强度、弹性刚度(第1刚度)和屈服后刚度(第2刚度)确定,反向加载的骨架曲线同正向的骨架曲线,加载与卸载刚度保持不变,等于弹性刚度 [10]。 3 算例分析 隔震层第2剪切刚度折减系数为0.1,屈服位移为20mm。依次输入ElCentro波S-N分量、天津波S-N分量和广州人工波,峰值加速度调整为220Gal,相当于7度罕遇地震。与原结构在同样激励下的弹性地震 响应进行对比分析。为定量描述减震效果,定义减震率[10] 如下式: 减震率= |未减震的响应|-|减震后的响应| |未减震的响应| ×** (2) 其中地震响应分别以位移响应均方根值、加速度响应均方根值,以及层间剪力和层间位移响应*大值来表示。3.1 时程分析结果 因篇幅原因未列出所有层地震响应时程曲线,部分结果如图4~图6所示。可以看出,加层后各层的位移和加速度响应均较加层前不同程度降低。本工程用到的橡胶隔震支座的数量较多,使用部位为正负零下1.0m的位置设橡胶隔震支座。橡胶隔震支座在本工程的构造由三部分组成:下支墩、橡胶隔震垫、上支墩。橡胶垫通过预埋板用高强螺栓等连接件与上下支墩相连。隔震垫的主要型号有:LNR500、LRB,500、LNR600、LRB600、LNR700、LRB700。
橡胶隔震支座及连接件由专业厂家配套提供,橡胶支座设置于上支墩底,下支墩顶。橡胶隔震垫分为有铅芯和无铅芯两种。下支墩生根于下层框架柱上,在下支墩顶面预埋带有预埋锚筋和预埋螺栓套筒的下预埋板,橡胶隔震垫,通过高强螺栓和下预埋板连接;上支墩的预埋螺栓套筒通过高强螺栓直接与橡胶隔震垫的上连接板固定。
本工程隔震支墩砼为C40,支墩纵筋采用HRB400,标准螺栓为8.8*承压型高强螺栓。外露部分钢构件涂防锈漆,上罩涂锌白漆两遍。隔震建筑与相邻建筑物或构筑物之间应留有不小于300mm的间距。 3. 检测标准 按照甲方要求对工程中拟采用的隔震产品进行**检测,每种类型和规格的隔震支座检验的**率为**,隔震支座检验的主要内容和试验结果必须符合《橡胶支座 第3部分:建筑隔震橡胶支座》(GB 20688.3-2006)、《建筑隔震橡胶支座》(JG118-2000)及项目设计文件的相关要求。 陈*营配套小学幼儿园项目工程 隔震支座安装施工方案 第2页 4. 工程数量(注:工程数量以*终版图纸为准) 支座型号橡胶支座数量(个) 合计(个) LNR500(普通橡胶) 8 125 LRB500(铅芯橡胶) 44 LNR600(普通橡胶) 16 LRB600(铅芯橡胶) 23 LNR700(普通橡胶) 6 LRB700(铅芯橡胶) 28 5. 施工准备 1.熟习设计图纸和相关技术标准,熟悉深化设计分析报告。 2.按安装计划和设计要求的支座规格型号和现行相关质量标准对到场支座进行检查验收和对应编号。 3.根据基础承台计算预埋定位板的中轴线位置,并在基础柱墩每侧用墨线弹出轴线位置,用以随时检查和校核预埋定位板是否定位准确。
装施工前,还应对施工人员进行全面的技术要求、操作规范和安全技术交底,确保施工过程的工程质量和作业安全。 6. 机具设备和施工人员准备 施工人员 电工 1人 负责施工现场的用电保障及安全 安装工 8人 负责支座的吊装及就位 塔吊机操工 1人 负责塔吊的操作 电焊工 3人 负责预埋板的焊接固定 管理人员 安全员 2人 负责前后台吊装面的安全指挥 施工员 2人 负责安装时标高轴线的抄测及复核 机械设备及材料等 QTZ80塔吊 1台 用于支座的就位吊装 电焊机 2台 用于预埋板的焊接安装 7. 安装施工流程 隔震支座安装施工大致分成两个部分,第*部分是隔震支座下部预埋定位连接钢板(以下简称预埋板)的预埋安装,第二部分是支座橡胶支座部分和法兰板
GYZ275*49板式橡胶支座在实际工程中用量较多,而且其安装看似简单,因此施工单位的重视程度也就不够,在安装工人眼里有时更是随意性很强,因此除了上面所提到的几种现象外,还有以下*些异常现象:1、支座垫石简单的采用砂浆进行代替(图10)。这样做的后果是容易造成支座底部支承力不够、或不均匀,使得砂浆破裂或支座受力不均,导致支座扭曲变形;GYZ275*49板式橡胶支座顶部钢板偏薄以及生锈严重(图11)。 这样的异常现象容易随着时间的增长,钢板锈蚀严重,导致支座受力不均或支座无法受力。
GYZ275*49板式橡胶支座已取得完全解决*些技术问题。GYZ275*49板式橡胶支座的目的是能够安全地促进屈曲的防水性能和减震性能以及提供更好的板式橡胶支座。为了实现减震支座对象,GYZ275*49板式橡胶支座提供了*种改进的板式橡胶支座,包括外部的结合体,由多个交替刚性板和橡胶般的外周边地区的刚性板,多个内部处理的粘弹性成员之间的弹性板橡胶状弹性板的外部约束力的身体与刚性板,圆柱腔,通过粘弹性和刚性板和扩展及其在两端开放,和粘弹性体,具有体积大于圆柱腔和强迫圆柱腔。
GYZ275*49板式橡胶支座受施工环境的约束,滑板支座的施工显的比较重要,要保持滑板橡胶支座的四氟板表面和与之摩擦的不锈钢板表面清洁,应首先把工作环境营造好,才能保证板式橡胶支座实现正常的工作状态。在GYZ275*49板式橡胶支座施工现场常见滑板支座由于不滑动而造成支座发生较大的剪切变形现象,这种现象主要是因滑动摩擦面有杂质、不光滑或未加硅脂油引起。为防止这种现象发生,必须在落梁前排除以上不利因素,对于滑板支座的施工,*定要依据相关规范用棉丝沾丙酮或酒精擦干净摩擦表面,将板式橡胶支座上的贮油槽内注满指定的硅脂润滑油。正确的操作才能实现摩擦系数≤0.03的结果,水平剪力*旦大于正压值力的3%即会产生滑动,因此可避免较大剪切变形。但是在这里需要说明的是:滑板支座在获得正确的安装后也会有小的剪切变形,其变形量可通过下列公式计算得出。
由于GYZ275*49板式橡胶支座现场各方面条件不利因素的存在,在计算时其摩擦系数可设定为0.05~0.06。 下面是*张在工程实际中滑板支座产生较大剪切变形的现场图(图9)根据板式橡胶支座的另*个方面,GYZ275*49板式橡胶支座是由外部的结合体,包括提供多元化的交流与外周边地区的刚性板之间的橡胶状的弹性板的刚性板和橡胶状的弹性板的特点,内出售的粘弹性成员的多元化,橡胶类弹性板的外部约束力的身体与刚性板,粘弹性和刚性板通过扩展*个圆柱形腔,弹性或粘性物质,具有体积大于圆柱形空腔和被强迫进入的圆柱腔。迫使成圆柱形空腔粘性物质时,它所需的扩散预防膜粘弹性和粘性物质之间的中间人。
根据板式橡胶支座的叠层橡胶支座合同必须以各自的刚性板之间的间隙内填充的橡胶状的弹性板与粘弹性成员的多个刚性板的内径(换句话说,圆柱腔的内径),从而牢固实现改善屈曲防爆性能。此外,由于粘弹性的成员之间的刚性板内的周边地区,剪切变形的粘弹性各自成员是主导,因此,能量吸收能力,可以促进主要由摩擦衰减的效果。
此外,由于粘弹性体或弹性体,或粘性物质,具有体积大于圆柱腔被迫成圆柱腔,无论是粘弹性体,弹性体,或粘性物质,对膨胀前*终膨胀成橡胶状的弹性板本身的刚性板之间的粘弹性成员。作为*个结果,满意的机械耦合条件出售各自的刚性板和橡胶状的弹性板之间的粘弹性成员之间产生。这反过来又大大促进能力,以吸收冲击能量,从而牢固地促进了减震性能。
HDR型高阻尼橡胶支座与墩、梁之间采用套筒连接,支座底面不设预埋钢板,底钢板和套筒之间采用锚固螺栓连接,上预埋板与顶钢板之间采用卡榫连接,上预埋钢板与套筒之间采用配合焊接。HDR(Ⅰ)-D900-G10/8-e168的表示方法:直径为900mm,橡胶设计剪切模量1.06MPa,设计转角为0.008rad,设计剪切位移量为±168mm的HDR(Ⅰ)圆形固定型高阻尼隔震橡胶支座;省略型号表示为:UUHDR(Ⅰ)-D900-G10UU。
1.高阻尼橡胶支座竖向承载力、水平恢复力、阻尼(吸能)三位一体; 2.高阻尼橡胶支座滞回特点(载荷-变形曲线)饱满、耗能显著;
3.橡胶配方改进、等效阻尼比可达12%以上; 4.维修管理成本低(无需其他阻尼装置); 5.大震后残余变形极小,无需更换; 6.高阻尼支座 表面覆盖有橡胶保护层,保护内部橡胶不受臭氧、紫外线影响,具有更好的耐老化性,50年等效阻尼比降低不到2%; 7.HDR高阻尼橡胶的温度依存性较低,广泛用于不同气候地区; 8.HDR高阻尼橡胶与天然橡胶*样拥有比较优越的蠕变性能; 9.**无污染。
张*口400*8HH止水带,张*口400*10橡胶止水带使用方法 ,张*口金属止水带采用金属板止水带,可改变水的渗透路径,延长水的渗透路线。在渗漏水可 能含有腐蚀成分的施工环境中,金属板止水带能起到*定的抗腐蚀作用。在防护工程中,采用金属板止 水带可确保工程的防护效果。张*口400*8HH止水带也常用于抗渗要求较高、且面积较小的工程,如冶炼厂的浇 铸坑、电炉基坑等。其材质包括钢板、铜板、合金钢板等。
止水带 Waterstop 是防止水渗透的带状 物,广泛应用于水利、隧道、地铁及市政等土木、混凝土工程的防水部位的施工缝、变形缝、沉降缝或 后浇带、管道穿墙(板)处。 分类和标记 按制造材质分为:橡胶止水带(R),如:天然胶、氯丁 胶、丁苯胶等 塑料止水带(P),如:聚氯乙烯、聚乙烯等 金属止水带(M),如 :铜、不锈钢、碳钢等 按用途分为:变形缝用止水带(B) 施工缝用止水带(S) 有特殊耐老化要 求的接缝用止水带(J)
注:有钢边的止水带(G,如:BG、SG、JG) 按设置位置分为:中埋式止水 带(Z) 背贴式止水带(T) 按型状分为:平板型止水带(中部为平板的止水带) 张*口400*8HH止水带图1 止水带 张*口变形型止水带(能够适应接缝变形的止水带,又分为封闭型(**孔等)和开敞型(**变形 体不封口)两种,开敞型包括W型、F型、Ω型、波型等) 产品标记:用途-材质-位置-规格(长×宽 ×厚)
如:长40000mm、宽350mm、厚8mm的变形缝用中埋式橡胶止水带标记为:B-R-Z-40000×350×8 术语 翼板Wing:止水带两端浇注在混凝土中或安装在混凝土表明上起固定作用的部分。 止水带肋 Ribs:为延长渗径、加强锚固,在橡胶或塑料止水带的翼板上设置的凸起部分。 几何可伸展长度 Geometric stretchable length:**变形部分的可伸展长度。 接缝位移矢径长:接缝三向变位的矢量和。 图2 背贴式平板型止水带 图3 变形缝用中埋式止水带 张*口止水带特点、技术标准及选用原则 ☆ 橡胶止水带 又 称弹性止水带,其以天然橡胶与各种合成橡胶(氯丁胶、丁苯胶等)为主要原料,掺加各种助剂及填充 料,经塑炼、混炼、压制或挤出成型硫化制成。其品种规格较多,有:桥型、山型、P型、U型、Z型、 乙型、T型、H型、E型、Q型等,根据使用情况又可分为中埋式和背贴式。该类止水带具有弹性好、耐磨 性、耐老化性和抗撕裂性能,适应变形能力强、防水性能好,温度使用范围为-45℃-+60℃,是目前工 程应用的主流产品。其不足表现在使用寿命短(<8年)、强度不足、不适应大变形、与混凝土咬合不好 、对水质有污染、施工繁琐等。
张*口橡胶止水带是在混凝土浇注过程式中部分或全部浇埋在混凝土中 ,混凝土中有许多尖角的石子和锐利的钢筋头,由于塑料和橡胶的撕裂强度比拉伸强低3-5倍,止水带 *旦被刺破或撕裂时,不需很大外外力裂口就会扩大,所以在止水带定位和混凝土浇捣过程中,应注意 定位方法和浇捣压力,以免止水带被刺破,所以在止水带定位和混凝土浇捣过程中,应注意定位方法和 浇捣压力,以免张*口止水带被刺破,影响止水效果。
钢板止水带箱型基础或地下室,底板和外墙板的混凝土 是分开浇捣的,下次再浇捣墙板混凝土时,就有*条施工缝,当这条缝的位置在地下水位线以下时,就 容易产生渗水。这样就需要对这条缝进行技术处理,处理的方法很多,其中比较通行的方法是设置止水 钢板。即在浇筑下层混凝土时,预埋300*3的钢板,其中有10-15cm的上部露在外面,在下次再浇筑混凝 土时把这部分的钢板*起浇筑进去,起到阻止外面的压力水渗入的作用。钢板止水带选择的厚度*般为 2mm厚 3mm厚
烟台钢边止水带,烟台500*10钢边止水带,烟台钢边止水带是以镀锌钢带和天然橡胶原料所组成的组合式 止水带,橡胶主体材料为耐老化性能优良的橡塑材料,具有特强的自粘性;夏季高温不流淌,冬季低温不 发脆;并具有优异的耐水,耐酸碱和耐老化性能;使用寿命长,产品本身**,对环境良好.钢边止水带 钢 边止水带,烟台钢边止水带,烟台500*10钢边止水带2015*新报价由于将经过先期处理的镀锌钢带插入橡胶中间硫化成形, 两者之间的粘结力的牢固性,具有明显防渗止水方面的效果. 钢边止水带选用镀锌钢边; 橡胶:通常选 用天然橡胶,氯丁橡胶,三元乙丙橡胶等,主要用于混凝土现浇时.
烟台钢边止水带,烟台500*10钢边止水带2015*新报价施工过程中,由于混凝土 中有许多尖角的石子和锐刃的钢筋,所以在浇捣和定位止水带时,应注意浇捣的冲击力,以免由于力量 过大而刺破橡胶止水带。如发现有破裂现象应及时修补,否则在接缝变形和受水压时,橡胶止水带所能 抵抗外力的能力就会大幅度降低。 在定位烟台钢边止水带,烟台500*10钢边止水带2015*新报价时,*定要使其在界面部位保持平展,更不能让 止水带翻滚、扭结如发现有扭转不展现象应及时进行调正。在浇铸固定止水带时,应防止水带偏移,以 免单侧缩短,影响止水效果。
在混凝土浇捣时还必须充分震荡,以免止水带和混凝土结合不良而影响止 水效果。止水带接头必须粘接良好,如施工现场条件具备,可采用热硫化连接的方法 。 烟台钢边止水带,烟台500*10钢边止水带2015*新报价工过程中的注意事项 烟台钢边止水带,烟台500*10钢边止水带2015*新报价是用来进行止水的;钢边橡胶止水带在橡胶中间焊止水片外面近模板处焊定位片,对于钢边橡胶止水带要求满焊,定位片只要牢固就可以了,定位片距模板要有*到二公分的距离,这之间加塑 料或者木质垫片。拆模后剔出,割掉螺杆后用微膨胀砂浆填平。还有种*内少见 就是用短*点的螺杆外 加连接螺杆,拆模后可以很方便的拆下。