GYZ225*63板式橡胶支座GYZ250*63板式橡胶支座价格计算

GYZ225*63板式橡胶支座GYZ250*63板式橡胶支座价格计算151-3082-8567

GYZ225*63板式橡胶支座座如果按形状划分：矩形、圆形、球冠圆板式、圆板坡形等。按用途可以分为：公路桥梁板式橡胶支座，铁路桥梁板式橡胶支座。聚四氟乙烯滑板橡胶支座是在普通板式支座表面粘复*层 1.5mm-3mm厚的聚四氟乙烯板，它除了竖向钢度与弹性变形,能承受垂直荷载及适应梁端转动外,因聚四氟乙烯板的低摩擦系数,可使梁端在四氟板表面自由滑动,水平位移不受限制,特别适宜中、小荷载,大位移量的桥梁使用。 板式橡胶支座能将桥梁上部的作用力可靠地传递给墩台，并同时能完成梁体结构由于制动力、温度、混凝土的收缩徐变及荷载作用等引起的水平位移及梁端的转动。该产品允许水平力为竖向的10％，允许转角不小于40'，摩擦系数0.04－0.06，活动支座水平位移量50mm－250mm，分5*。荷载等*100KN－15000KN。 主要适用于公路桥梁、铁路桥梁、城市立交桥。GYZ225*63板式橡胶支座的产品分类 我们根据桥梁板式橡胶支座的结构型式分类如下: 普通板式橡胶支座(GJZ矩形普通板式橡胶支座 GYZ系列圆型 普通板式橡胶支座,TCYB球冠圆板式橡胶支座)与四氟乙烯滑板式橡胶支座( GYZF4系列圆形四氟滑板式橡胶支座,GJZF4矩形四氟板式橡胶支座,

球冠圆四氟滑板式橡胶支座) 板式橡胶支座按胶种适用温度分类如下:a、氯丁橡胶: 适用温度+60℃∽-25℃ GYZ225*63板式橡胶支座的天然橡胶: 适用温度+60℃∽-40℃ c、三元乙丙橡胶: 适用温度+60℃∽-45℃ 橡胶支座产品分类方法备注,普通板式橡胶支座（GJZ系列、GYZ系列）依靠自身的剪切变形来适应梁体的伸缩位移。 四氟乙烯滑板式橡胶支座（GJZF4系列、GYZF4系列）依靠四氟乙烯滑板与不锈钢板的相对滑动来适应梁体的位移，位移量大。3、球冠系列桥梁板式橡胶支座在传力均匀性上，明显优于普通桥梁板式橡胶支座。它能有效地、可靠地将上部结构的荷载传递到桥墩上，并且极大的改善了在支座按装过程中产生的偏压脱空等不良现象，特点适应于坡桥、弯桥、斜桥、曲线桥等布置复杂的桥梁上。 GYZ225*63板式橡胶支座的适用范围 *般来说：普通板式支座适用于跨度小于30m、位移量较小的桥梁.不同的平面形状适用于不同的桥跨结构,正交桥梁用矩形支座;曲线桥、斜交桥及圆柱墩桥用圆形支座. 四氟板式橡胶支座适用于大跨度、多跨连续、简支梁连续板等结构的大位移量桥梁.它还可用作连续梁顶推及T型梁横移中的滑块.矩形、圆形四氟板式橡胶支座的应用非别与矩形、圆形普通板式橡胶支座相同。

球冠圆板橡胶支座：这是改进后的圆形板式支座。其中间层橡胶和钢板布置与圆形板式支座完全相同，而在橡胶支座顶面用纯橡胶制成球形表面，球面**橡胶*大厚度为4－13mm，球面边缘15mm，以适 应3％到4％纵横坡下，梁与橡胶支座接触面的**趋于支座的**。梁端反力通过球面表面橡胶逐渐扩散传至下面几层钢板和橡胶层。在橡胶支座底面加*圈直径D＝2.5mm的半圆形橡胶圆环，支座受力时首先由底部圆环变形压密，调节底面受力状况，以改善或避免支座底面脱空现象的产生，使支座底面受力均匀。

坡形橡胶支座：我公司研制的坡形支座，能适应各种桥梁的纵横坡。该品种是在圆板支座的基础上改制成*种楔状坡形支座。斜坡的角度依据桥梁的纵横坡而制造，大大方便了桥梁的设计与施工，并有效的解除了粱、支座、墩台三者之间的脱空现象，与球冠圆板支座相比有不受桥梁纵横坡角度限制之优点。 圆形球冠板式橡胶支座与其它板式支座或盆式支座相比，具有静刚度大的特点，在列车及大型汽车巨大自重及惯性力作用下，球冠支座仅产生极小变形，就能可靠地保证汽车、列车、特别是高速车运行的平顺性。 由于球冠支座是通过球面传力，受力面积大，并采用机种材料的优化组合，故与其他铰结构支座相比（如摇摆支座、辊轴支座等），其体积和高度均大大减少，重量轻，便于安装，并与同样承载力的钢支座相比造价较低。 产品适用温度范围大（-40℃～+70℃），耐久性好；不采用橡胶承压，不存在橡胶老化对支座转动性能的影响。

2014年*新GYZF4四氟滑板橡胶支座尺寸及厚度计算,近几年对于现代桥规中仅对GYZF4四氟滑板支座的摩擦力提出了要求，并未直接说明该如何确定四 氟滑板支座的平面尺寸和橡胶层厚度。很多时候，设计人员会将四氟滑板支座的平面尺寸和厚度取得与相邻 墩的普通板式橡胶支座等厚或干脆偏大取值，这都是不严谨的做法。实际上，通过逐*分析普通板式橡胶支 座的计算公式，就能发现除摩擦力要求外，四氟滑板支座还需要验算以下项目： 板式橡胶支座有效承压面积计算公式Ae = c ckR Rck__

四氟滑板橡胶支座压力标准值，汽车荷载应计入冲击系数比如:GYZF4 300*65四氟滑板橡胶支座使用阶段平均压应力限值，取 10.0MPa该式对四氟滑板支座同样适用，可用于确定四氟滑板支座的平面尺寸。 ②竖向平均压缩变形条件 E AtRE At Rb e ecke e eckm c  ,tl emca 07.02 ,0m c,__四氟滑板橡胶支座竖向平均压缩变形,上部结构挠曲在支座顶面引起的倾角，以及支座直接设置于不大于1%纵坡的梁底面下，在支座顶面 引起的纵坡坡角(rad)。实测资料显示，tan值对于混凝土桥≥1/300；钢桥≥1/500。

桥墩台号 3# 4# 5# 6# 7# 支座承载力减小12.9 %  支座型号  (每墩台单排16个) GYZF4φ250 ×65  GYZφ350×66  GYZφ350×55  GYZφ350×66  GYZF4φ250 ×65  全部支座刚度 (kn/m) 20944  34854  41050  34854  20944  墩台抗推刚度 (kn/m) 144651  19138  14645  14874  3000000  支座与墩台组合抗推刚度(kn/m)  18295  12354  10794  10425  20799  升温度力 (kn) 280.2  96.6  3.4  -74.9  -305.4  降温度力 (kn) 448.4  154.5  5.5  -119.8  -488.6  二车道制动力  0.0   ±121.4   ±106.1   ±102.5   0.0   支座承载力增大13.8 %  支座型号  (每墩台单排16个) GYZF4φ250 ×65  GYZφ400×66  GYZφ400×55  GYZφ400×66  GYZF4φ250 ×65  全部支座刚度 (kn/m) 20944  45523  53617  45523  20944  墩台抗推刚度 (kn/m) 144651  19138  14645  14874  3000000  支座与墩台组合抗推刚度(kn/m)  18295  13473  11503  11211  20799  升温度力 (kn) 279.4  104.7  3.1  -81.0  -306.3  降温度力 (kn) 447.1  167.6  5.0  -129.6  -490.1  二车道制动力  0.0   ±122.9   ±104.9   ±102.2   0.0   分析上表计算结果可知，全桥桥墩整体支座大小变化对汽车制动的分配结果影响不大(*大1.2%)，但对由温度变化产生的水平力的影响不可怱视。橡胶支座增大或减小，各墩承受的温度力也随之增大或减小。按表中所示支座承载力增减幅度，对温度力的影响幅度约为8.3%。3#墩和7#台的支座型号没有变化，故水平力分配值基本不变，仅受全联变温临界点的些许变动影响而稍有变化。  所以，合理确定支座承载力取值，不图省事凭经验保守取值，不仅能节约支座购置费用，还能减小墩台水平力，节约下部结构建设成本，经济效益和社会效益较为可观。对于桥面连续的简支结构体系，也应和整体结构连续的桥梁*样，按全联进行结构变形量的计算及分配。不可认为其属简支结构体系而按单跨计算变形量，这将造成计算结构变形量与实际严重不符

实际值应根据梁的挠度进行 计算。Ee__橡胶支座抗压弹性模量，Ee=5.4GeS2。 Eb__橡胶弹性体体积模量，Eb=2000MPa。 该式可用于确定滑板支座的橡胶层总厚度te。 除此以外，“从满足剪切变形考虑，应符合的条件”不符合四氟滑板支座的变形原理，故无需验算。“从保 证受压稳定考虑，应符合的条件”和“加劲钢板厚度要求”也无需验算，因为所有**出厂的橡胶支座都能 满足这两个条件(当然板式橡胶支座也无需验算这两条)。 GYZF4四氟滑板橡胶支座承载力取值选用板式橡胶支座时 ，支座的*大承载力应与桥梁支点反力相吻合，其容许偏差范围宜为±10%左右。所选支座承载力太小固然 不行，但承载力过大也不可取。支座承载力越大，其平面面积也越大，相应的剪切变形强度也越大。就是说 ，同*座桥梁，采用的橡胶支座越大，上部结构变形对下部结构产生的水平力也越大，这对下部结构是不利 的。当橡胶支座足够大时，支座与梁体间或支座与垫石间还会出现滑移现象，导致抗滑稳定性破坏。这种橡胶支座的承载力非但不宜取大，还应略小为好，即应控制在计算需要的承载力的-10%的范围内。原因有三：①厂家给出的支座承压力有富余；②设计荷载出现的机率总是很小，大量时间支座的承压力大有富余；

实际中几乎没有被“压坏”的板式橡胶支座。 对于顺梁底纵坡直接倾斜安装的支座，为满足桥规相关验算要求，支座压应 力在限值范围内宜取高，同样平面承压面积下短边宜取小，GYZ板式橡胶支座的厚度在限值范围内宜取大。横向倾斜安装的支座可不考虑其影响。 实例分析：对于前述特大桥的引桥，仅改变其4-6#墩上的支座大小(不考虑其实际中的合理性)，该变化对墩台水平力的影响列表如下：

比如:GYZ橡胶GYZ250*63板式橡胶支座规格计算中应注意的若干问题其实际*大GYZ250*63板式橡胶支座变形也必将大大小于4#和6#墩，GYZ250*63板式橡胶支座有效承压面积Ae  计算GYZ250*63板式橡胶支座压应力时，应采用GYZ250*63板式橡胶支座有效承压面积（即承压加劲钢板面积）。同样，计算GYZ250*63板式橡胶支座形状系数时，亦应采用加劲钢板尺寸进行计算。老桥规是以GYZ250*63板式橡胶支座外观尺寸代入计算的，应注意调整我们的计算习惯。

桥梁设计院对于板式橡胶支座的剪变模量Ge  常温下橡胶GYZ250*63板式橡胶支座的剪变模量Ge=1.0MPa。实际设计时，Ge值应注意按桥位所在地区气温条件进行调整。当累年*冷月平均温度的平均值为0~-10℃时，Ge值应增大20%；当低于-10℃时，Ge值应增大50%；当低于-25℃时，Ge值采用2.0MPa。  3．GYZ250*63板式橡胶支座橡胶层总厚度te  进行橡胶GYZ250*63板式橡胶支座厚度计算时，容易将te误认为是GYZ250*63板式橡胶支座的总厚度t，实际上te应为GYZ250*63板式橡胶支座橡胶层总厚度，即te=t-nt0。其中n为GYZ250*63板式橡胶支座中加劲钢板的层数；t0为每层加劲钢板的厚度。  在*些GYZ250*63板式橡胶支座参考资料（特别是*些老的参考资料）中，并没有直接列出每种规格GYZ250*63板式橡胶支座的te值，设计选型时多有不便。这时就需要根据GYZ250*63板式橡胶支座形状系数S（资料中均会给出）的计算公式  矩形GYZ250*63板式橡胶支座：S= )(2001 00l ltllb a b a 

圆形GYZ250*63板式橡胶支座：S=td104  la 0__矩形GYZ250*63板式橡胶支座加劲钢板短边尺寸  lb 0__矩形GYZ250*63板式橡胶支座加劲钢板长边尺寸  d0 __圆形GYZ250*63板式橡胶支座加劲钢板直径  t1__GYZ250*63板式橡胶支座中间单层橡胶片厚度，常用的t1值有5、8、11和15mm四种。  反算出t1。再根据公式  t = tf + te + nt0 = tf + 2th + (n-1)t1 + nt0 tf __四氟滑板厚度，lb0或d0≤500mm时，tf=2mm，否则tf=3mm th__上、下保护胶层厚度，*般为2.5mm  t0 __每层加劲钢板的厚度，lb0或d0≤500mm时，t0=2mm，否则t0≥2.5mm，*般为3mm 试算出n及te (n≥2层，各型号GYZ250*63板式橡胶支座tf、th及t0值可能会与以上列出的常用值有出入，所以需试算)。 形状系数S取值 

在实际选型时会发现，同种平面尺寸的板式橡胶支座*般会有几种板式橡胶支座形状系数可供选择。这是因为同种平面尺寸GYZ250*63板式橡胶支座*般会采用几种不同的中间单层橡胶片厚度t1来生产，实际上这是不同型号的GYZ250*63板式橡胶支座，其加劲钢板的层数往往会相差1~3层。S值小则t1相对较厚，其允许转角正切值相应较大，比较适合大跨径桥梁或梁端挠曲变形较大的情形，设计时可根据实际情况选用。  还有，新桥规规定GYZ250*63板式橡胶支座形状系数应在5≤S≤12范围内取用，这就使得*些按老的《公路桥涵板式橡胶GYZ250*63板式橡胶支座》规范制造的橡胶GYZ250*63板式橡胶支座S值可能会超出这*范围。选用时应注意核实，避免选用到不合要求的GYZ250*63板式橡胶支座型号，造成日后变更设计。及时更新手头的橡胶GYZ250*63板式橡胶支座参考资料能有效避免上述情形发生。  5．四氟滑板GYZ250*63板式橡胶支座尺寸及厚度计算  桥规中仅对四氟滑板GYZ250*63板式橡胶支座的摩擦力提出了要求，并未直接说明该如何确定四氟滑板GYZ250*63板式橡胶支座的平面尺寸和橡胶层厚度。很多时候，设计人员会将四氟滑板GYZ250*63板式橡胶支座的平面尺寸和厚度取得与相邻墩的普通板式橡胶GYZ250*63板式橡胶支座等厚或干脆偏大取值，这都是不严谨的做法。实际上，通过逐*分析普通板式橡胶GYZ250*63板式橡胶支座的计算公式，就能发现除摩擦力要求外，四氟滑板GYZ250*63板式橡胶支座还需要验算以下项目：  ①GYZ250*63板式橡胶支座有效承压面积计算公式  Ae
= c ckR  Rck__GYZ250*63板式橡胶支座压力标准值，汽车荷载应计入冲击系数,GYZ250*63板式橡胶支座使用阶段平均压应力限值，取10.0MPa  该式对四氟滑板GYZ250*63板式橡胶支座同样适用，可用于确定四氟滑板GYZ250*63板式橡胶支座的平面尺寸。 ②竖向平均压缩变形条件
  E AtRE At Rb e ecke e eckm c  ,       
 tl emca 07.02 ,0m c,__GYZ250*63板式橡胶支座竖向平均压缩变形,上部结构挠曲在GYZ250*63板式橡胶支座顶面引起的倾角，以及GYZ250*63板式橡胶支座直接设置于不大于1%纵坡的梁底面下，在GYZ250*63板式橡胶支座顶面 引起的纵坡坡角(rad)。实测资料显示，tan值对于混凝土桥≥1/300；钢桥≥1/500。实际值应根据梁的挠度进行 计算。  Ee__GYZ250*63板式橡胶支座抗压弹性模量，Ee=5.4GeS2。 Eb__橡胶弹性体体积模量，Eb=2000MPa。 该式可用于确定滑板GYZ250*63板式橡胶支座的橡胶层总厚度te。 除此以外，“从满足剪切变形考虑，应符合的条件”不符合四氟滑板GYZ250*63板式橡胶支座的变形原理，故无需验算。“从保证受压稳定考虑，应符合的条件”和“加劲钢板厚度要求”也无需验算，因为所有**出厂的橡胶GYZ250*63板式橡胶支座都能满足这两个条件(当然板式橡胶GYZ250*63板式橡胶支座也无需验算这两条)。

橡胶充气芯模如何进行控制检测气压，橡胶充气芯模充气时不得超压。充好气之后就可以进行砼的浇筑与振捣了根据本公司长期以来的经验总结，许多施工单位在使用桥梁气囊内模时，在充气的过程中都容易出现*些小问题。*般造成这个问题的原因都是施工人员在使用桥梁气囊内模产品时没有认真阅读产品使用说明书，或者匆匆略读*遍就开始操作。这个情况在第*次使用本系列产品时*容易发生。*常见的问题是充气压力过大，当然不会超出很多；但是从保证产品的使用寿命的角度来说，*好要按着使用说明书的充气压力来充气。

2014年*新的桥梁气囊内模充气的工序：

1、准备工作，入模完成后，检查固定点是否都已经固定好，钢筋笼无朝向气囊内模方向的尖锐钢筋及捆扎铁丝等。

2、打开气泵开始充气，在充气过程中要有专人观察气囊上的压力表。 3、当充气压力接近说明书标注的使用压力是，暂停充气。比如，说明书上注明使用压力0.02mpa，当充气压力到0.018mpa暂停充气。 等待30分钟左右，看压力表是否达到0.02mpa如果未达到，再充气使其达到0.02mpa即可。此等待过程称作：等待回压。 4、以此标准确定以后使用的充气压力，即如果又补充充气了，以后使用时直接充气至0.0185或者0.019等待回压即可，不必再充气。

橡胶充气芯模按立方米来计算价格,按用户要求及质量来计算价格.橡胶充气芯模施工方案其实非常简单，因为充气芯模和气囊内模的设计就是为了简化施工程序，提高工作效率而设计的。不过在初次使用的时候，还是需要注意几个方面。使用前要做漏气测试，本场生产的充气芯模和气囊内模类产品在出厂前都做过24小时闭气闭水试验，**后才会出场，但是为了防止在运输过程中损坏还需要测试*下。使用时*定要使用随产品附带的压力表，或者同精度压力表。防止充气压力过大。使用前要刷1：20皂粉水，作为脱模剂，方便空心板梁成型后脱模。

对于空心板梁内模采用橡胶充气芯模施工，为了提高工作效率和工程质量，现就橡胶充气芯模的施工工艺作如下交底： 使用空心板橡胶芯模前，首先检查钢筋笼钢丝接头及轧丝头不得朝内径方向弯曲，以免扎伤芯模，形成漏气现象。先浇注钢筋笼底部砼垫层，再用绳将空心板芯模牵引到钢筋笼内，并使纵向接缝朝上。打开空心板芯模阀门充气到规定压力，即可关闭阀门、切忌不得超压。异型空心板芯模应交替充气直达规定压力。将进入钢筋笼内的空心板芯模上下左右加以固定。克服上浮力及左右移动。浇筑混凝土后，使用振动棒从两侧同时振捣，防止空心板芯模左右移动。且振动棒端头不可接触空心板芯模，以免穿破漏气。待混凝土初凝后，打开阀门放气，抽出空心板芯模即可。（脱模时间根据施工情况自定） 空心板橡胶芯模保管与维修： 空心板芯模使用后，用清水冲洗干净，有粘附着水泥的地方冲洗不掉时，应小心用木板或钝器刮除，以免空心板芯模破损。空心板芯模如暂时不用，应有滑石粉将芯模外层涂摸，并放置在通风干燥处，防止将空心板芯模扎破。空心板芯模不得与火源、油类及有机溶剂接触，不得与尖锐硬物放在*起，防止将空心板芯模扎破。如发现空心板芯模漏气，可在需修补处，用砂轮或木锉将其表面打毛，用汽油清洗后，涂上胶粘剂复盖胶片或胶布修补。 二：橡胶充气芯模施工技术 （ 1 ）芯模入模前，须在地面试充气，以检查芯模在上次施工中是 陕西富平县富淡公路石川河大桥

否损坏、漏气，确保拉入的橡胶芯模完好，以免在浇注混凝土的过程中造成质量隐患。在板梁底部混凝土浇筑完毕后，预制空心板芯模由绳牵引穿入钢筋笼内，捆绑芯模须采用白粽绳，不得用钢丝绳直接接触气模，以免预制空心板芯模损坏。 （ 2 ）预制空心板芯模在穿入时应注意外套的纵向接口应朝上放置，以减少抽拉时外套与混凝土的摩擦。预制空心板芯模就位充气后，检查与梁端模相交处拼缝的密实，以免造成在混凝土浇注过程中的跑浆、漏浆现象，给施工造成麻烦。 预制空心板芯模的固定 为保证板梁钢筋的保护层及板梁空腔部分尺寸符合设计及规范要求，避免芯模在浇筑混凝土的过程中上浮，使用定位环箍钢筋进行固定，建议间距 50cm ，该定位钢筋与板梁底板钢筋焊接牢固，定位钢筋内径尺寸与空腔尺寸相同。 （ 3 ）在芯模就位后，打开进气阀门，用空压机充气。充气时用压力表控制监测气压，芯模充气压力根据型号定。当气压达到使用压力时，将气阀关闭，停止充气。 芯模充气时注意不得超压。 芯模首次使用前应试充气，测定每套达到使用压力时的充分时间，根据混凝土的初凝时间确定所需空压机的数量，以确保板梁竖肋及上部混凝土在其下部混凝土初凝前开始浇筑，避免造成施工缝，从而保证每片板梁混凝土的整体性。经以往现场测试，用 6m ³ /min 的空压机充气，每套芯模充气时间约为为 15~20min ，所需时间较短陕西富平县富淡公路石川河大桥 对混凝土施工缝的形成影响较小。 混凝土浇注

由于本工程使用的高标号混凝土，混凝土中如掺入缓凝剂，初凝时间达到 6-8h ，从而使板梁下部的混凝土初凝前有充分的时间完成支设芯模、绑扎板梁负筋等工序。浇注芯模两侧混凝土时，应注意从两侧对称振捣，防止芯模左右位移，振捣时不得触及芯模，以免造成损坏。 拆除预制空心板芯模混凝土终凝后打开阀门放气，即可自板梁中抽出芯模。 芯模抽取时间视水灰比及水泥标号、环境温度而定，施工时要随时观察，适时将芯模抽出。时间太早会导致上部混凝土下陷，造成混凝土质量缺陷；时间太晚则不易抽出，且造成芯模损坏。 三：总述 橡胶充气芯模中的缺点是工艺较复杂，如掌握不好预制时箱梁内模气囊的施工工艺，可直接影响箱梁的外观，甚至影响箱梁的整体结构以及受力性能。其中*重要的工艺就在砼浇筑与振捣的环节。入模打开成卷的箱梁内模气囊，用准备好的脱模剂把气囊多刷几遍，就可以用绳索牵引着将气囊拉进钢筋笼内，使充气口露在外面，然后把三通的*头接到气囊上，另*头安装厂子配的压力表，还有另*头接空气压缩机开始充气，由于气囊是橡胶制作而且空腔中的体积与压力都比较大，充气时会出现回气的现象，所以要按照说明书上的标准压力交替充气，以免出现气压过大导致气囊变形的情况出现。使用厂配压

梁式桥梁的橡胶支座的选用方法、通常用钢、橡胶或钢筋混凝土等材料来制作。从简易的油毛毡层至结构复杂的橡胶盒式橡胶支座, 结构类型很多。在*座桥梁上各个位置所需选用的橡胶支座类型主要取决于下列因素:竖向荷载;水平荷载;位移要求;转动要求;桥梁的结构型式;桥梁墩台和上部构造的尺寸;各支点所需橡胶支座个数;地基条件以及基础沉降的可能性; 桥长。下面列举出*些橡胶支座的布设方法,并逐项作以说明。 对于简支梁桥,根据桥宽和跨度,此类结构可以有各种型式橡胶支座。对于标准跨径在10m 以内的简支板或简支梁桥, 为简单起见,可不设专门的橡胶支座结构,而直接将板或梁安装在简易垫层上面,简易垫层通常由几层毛毡做成。对于跨度较大(35m 左右) 的预制梁通常采用橡胶橡胶支座。桥梁支承采用橡胶橡胶支座有以下2 种可能:纵向与横向水平力由橡胶支座的剪刀刚度承受,这些橡胶支座是共同作用的,这种布设方法通常称为浮动结构,经常被用于地震区,在高烈度地震区如果采用这种布设方法,则需要特殊设计,抗震橡胶橡胶支座*般包含1 个**,铅销阻尼器。