GPZ(KZ)3.0SX抗震盆式橡胶支座是如何安装和验收的

GPZ(KZ)3.0SX抗震盆式橡胶支座是如何安装和验收的151-3082-8567

**对于GPZ(KZ)3.0SX抗震盆式橡胶支座验收与安装,橡胶支座**线与主梁**线应重合或平行，单向活动支座安装时，上下导向块必须保持平行，交叉角不得 大于5’。连续桥梁等在实行体系转换切割临时锚固装置时，必须采取隔热措施，以免损坏橡胶板和聚四氟乙烯板。 (GD固定抗震式),主要是由上座板、消能板、密封圈、橡胶板、底盆和阻尼胶圈等组成。GPZ(KZ)DX(单向 活动抗震盆式支座)还有中间钢板、四氟滑板、不锈钢滑板及侧向滑移装置等。减震原理主要是当支座水 平力大于GPZ(KZ)3.0SX抗震盆式橡胶支座设计竖向承载力的20%后，消能板开始滑移，起到第*道隔震效果，然后阻尼圈发挥第二道 阻尼效果，橡胶支座起到抗震作用。当地震冲击波超过*定极限时，该系列的刚性抗震起到了第三道抗震效果。 承载力 1、GPZ(KZ)3.0SX抗震盆式橡胶支座的竖向设计承载力:本系列支座设计承载力分31*，即08、1、5、15 、2、、3、35、4、5、6、7 、8、9、10、1、15、175、20、2、25、275、30、3、35、375、40、45、50、55、60MN。橡胶支座设计承载力 允许超载10%。即从08~60MN。在竖向设计载荷下，支座压缩变形量不大于支座总高度的2%，盆环上口径向 变形不大于盆环口咱径的05‰。支座分为GD固定支座、DX单向活动支座、SX双向活动支座，活动支座的位 移量分为三档；要求特殊位移量时可具体设计。 2、水平承载力:固定支座各方向和单向活动支座非滑移方向的水平承载力可承受支座设计承载力的20%。

抗震原理**对于抗震盆式橡胶支座验收与安装 **对于抗震盆式橡胶支座验收与安装是非常重视的,因此对于施 工单位在安装抗震盆式橡胶支座时，要将支垫石安装设置为了保证抗震支座的施工质量，以及调整、观察 和更换支座的方便，不管是采用现浇梁法还是预制梁法施工，不管安装何种类型的盆式橡胶支座，在墩台 顶设置支在垫石都是必需的,这主要有两个方面的要求:

1、关于GPZ(KZ)3.0SX抗震盆式橡胶支座支承垫石的平面大小应能承受上部构造荷载为宜，*般长度和宽度都比盆式支座的下钢 板大250mm以上。垫石高度应大于65mm，以保证从到墩台顶面有足够的空间高度，用来安放千斤顶，供支座调换时使用。垫石四周做成坡面，以防积水 2、*定有坚固的钢筋网安装在支承垫石内，竖向钢筋应与墩台内钢时接牢固。浇筑垫石用的水泥标号不 低于C40号，垫石混凝土顶面预先用水平尺校准，力求平整而清洁。 3、对于GPZ(KZ)3.0SX抗震盆式橡胶支座验收是按中华人民共和*交通部行业标准要求进行验收。支座各部件如钢件 、橡胶、聚四氟乙烯板、不锈钢滑板等其材质必须符合标准要求。支座外观质量和部件之间的配合公差应 符合标准和设计图纸要求，尤其应注意聚四氟乙板与中间钢板凹槽、密封圈与盆环及橡胶板与钢盆之间的 配合公差，还应对不锈钢滑板和聚四氟乙烯滑板的外观质量进行检查，并根据厂方装箱清单对配件如地脚螺栓、底柱、垫圈等进行验收。

对于支座整体力学性能试验可按标准规定方法进行。检测项目包括支座竖向压缩变形和盆环径向变形 。标准要求在设计荷载作用下支座竖向压缩变形不得大于橡胶支座总高的2%，盆环上口径向变形不得大于盆环外径的05‰ ，支座残余变形不得超过总变形量的5%。测试实体支座摩阻系数选用支座承载力不大于2MN的活动支座或试件代替。 *内建筑物及桥梁采用的抗震方法主要两种,采取的是刚性抗震法和柔性减震法两种抗震方法，刚性抗震 需增大结构(包括基础结构和抗震支座结构)尺寸,柔性减震的特点是：减震性能好而刚度较小，在较大地震波的情况下有被破坏的可能。 我公司生产的GPZ(KZ)系列抗震盆式橡胶支座包括固定支座和单向活动支座两种型式，和与之配套使用的 还有双向活动支座。抗震盆式橡胶规格按JT391-1999要求分为31*。两种型式支座配合使用比仅在桥梁固 定墩上设置抗震支座对提高全桥结构的抗震能力是不言而喻的。

GPZ(KZ)系列抗震盆式橡胶支座是依据中 华人民共和*交通行业标准《公路桥梁盆式橡胶支座》(标准号JT391-1999)及公路工程抗震设计规范 (JTJ004-89)，在GPZ(KZ)3.0SX抗震盆式橡胶支座的基础上增加了消能和阻尼措施。 KZ抗震盆式橡胶支座结构形式GPZ(KZ)GD(固定抗震盆式橡胶支座)，主要由上座板、消能板、密封圈、橡胶板、底盆和阻尼胶圈等组成。

GPZ(KZ)DX(单向活动抗震盆式橡胶支座)还有中间钢板、四氟滑板、不锈 钢滑板及侧向滑移装置等。减震原理主要是当支座水平力大于支座设计竖向承载力的20%后，消能板开始 滑移，起到第*道隔震效果；然后阻尼圈发挥第二道阻尼效果，支座起到抗震作用；当地震冲击波超过*定极限时，该系列的刚性抗震起到了第三道抗震效果。 内部采用黄铜密封圈，比低合金钢圈更耐磨，密封性能更好。采用套筒加螺栓的锚固方式，更易安装和维修。 桥梁支座采取了刚、柔结合等有效抗震措施，增大了支座的耗能能力，极大的改善了支座的抗震性能，因 此地震发生时可提高桥梁的抗震能力，*大限度的限制了桥梁上下部结构之间的相对位移，减小了地震力的放大系数。非地震时等同*般盆式橡胶支座使用。 3、摩擦系数:单向活动抗震支座，在硅脂润滑下，常温型支座(－ 25℃ ~+60℃ )设计摩擦系数*小取值μ=003,耐寒型支座(－ 40℃ ~+60℃ )设计摩擦系数*小取值μ=006。

转角:本系列的支座转动角度为002rd。5、位移单向活动抗震支座位移量，横桥向为± 3mm。 5、加5201硅脂后，常温时活动支座设计摩擦系数为003，寒冷时活动支座设计摩擦系数为006。 6、内部采用黄铜密封圈，比低合金钢圈更耐磨，密封性能更好。7、 采用套筒加螺栓的锚固方式，更易安装和维修。

预制梁橡胶支座,GYZ325*66板式橡胶支座的安装方法如下:预制梁橡胶支座的安装。安装好预制梁橡胶支座的关键，在于尽可能地保证梁底与垫石顶面的平行、 平整，使其同橡胶支座上下面全部密贴，避免偏压、脱空、不均匀支承的发生。施工顺序如下：先按现浇梁处理好支承垫石； 预制梁同橡胶支座接触的底平面应保证水平与平整。若有蜂窝或倾斜度应预先用水泥砂浆捣实、整平； 橡胶支座的正确就位。先按现浇梁将橡胶支座在墩台垫石上按设计**位置就位 。T型梁的纵轴线应同橡胶支座**线相重合；板梁与箱梁的纵轴线应与橡胶支座**线相平行。

为落梁准确，GYZ325*66板式橡胶支座在架第*跨板梁或箱梁时，可在梁底划好两个橡胶支座的十字位置**线，在梁端立面上标出两个 橡胶支座位置**线的沿直线；落梁时同墩台上的位置**线相吻合。以后数跨可依第*跨梁为基准落梁； 梁落梁时应平稳，防止橡胶支座偏心受压或产生初始剪切变形； 在安放T梁GYZ325*66板式橡胶支座时，若GYZ325*66板式橡胶支座比梁肋宽，则在橡胶支座与梁底之间加设比橡胶支座略大的钢筋混凝 土垫块或厚钢板作过渡，以免橡胶支座局部超载、应力集中。该钢筋混凝土垫块或钢板应同梁底用环氧树脂砂浆粘结；

橡胶支座安装落梁后，*般情况下，其顶面应保持水平。预应力简支梁，其橡胶支座顶面可略微后倾；公路板式橡胶支座非预应力简支梁其橡胶支座顶面可略微前倾，但倾斜角不得超过′（庄军生，008）。 橡胶支座安装时的调整。橡胶支座安装后，若发现下述情况应及时加以调整：个别橡胶支座脱空，出现不均匀受力； 橡胶支座发生较大的初始剪切变形；橡胶支座偏压严重，局部受压，侧面鼓出异常，而局部脱空 调整的方法*般可用千斤顶顶起梁端，在橡胶支座上下表面铺涂*层水泥砂浆（或环氧树脂砂 浆）。再次落梁，在重力作用下GYZ325*66板式橡胶支座上下表面平行且同梁底、墩台顶面全部密贴；

同时使*片梁两端的橡胶支座处于同*平面内，梁的纵向倾斜度应加以控制，以橡胶支座不产生明显初始剪切变形为佳（王立峰，008）。 普通板式橡胶支座安装注意事项矩形橡胶支座短边应与顺桥方向平行安置，以利于梁端转动。若需长边平行于顺桥向时，需 -- 通过转角验算；圆形GYZ325*66板式橡胶支座具有各向同性，安装无需考虑方向性，只需将橡胶支座圆心同设计位 置**点相重合即可。为防止在离心力下梁体横向移动，可安装横向挡块；使用普通板式橡胶支座*般设 有固定端与活动端。使用等高橡胶支座时，水平位移由同*片梁的两端橡胶支座的剪切变形共同实现；当 梁体有纵向坡度或综合坡度时，应按坡度的大小采用不同方法进行处理（张雪梅，01）。总结与展望 虽然板式橡胶支座已经有三十年以上的使用历史，很多工艺已经成熟，且随着我*科学技术的不断发展， 桥梁橡胶支座在生产，施工，安装等方面上不断得到完善。

但由于板式橡胶支座在桥梁工程造价中所占比例很小，往往未引起工程技术和管理人员的重视，在使用过程中极易成为桥梁结构的薄弱环节。且随着近 年来*内高速公路网建设的大力发展，板式橡胶支座的生产投入要求较低、利润较高，生产厂家日益增多 ，市场竞争加剧，导致各个厂家投标价格*路下行，产品质量每况愈下，令人忧虑。因此板式橡胶支座在 以下方面需要进行完善，从而保证橡胶支座的长久使用。对规范进行修正 随着公路建设的发展，各种 类型简支结构及先简支后连续结构大跨度桥梁不断建设，对于橡胶支座的性能要求不断提高，因此有必要 进行所有类型橡胶支座在材料、生产标准、安装、使用及维护上全面的试验研究，从而使规范更加标准、可靠。研究内容如下：

需要进行多因素（荷载、温度、风）同时作用下的所有物理力学性能试验，研 究影响劣化性能的主要因素，探究评估橡胶支座寿命的性能指标，通过对性能指标的研究，并对数据总结分析，从而进行板式橡胶支座寿命评估。 在进行橡胶支座低温性能试验时，要充分考虑氯丁橡胶的结晶问题，并研究氯丁橡胶低温结晶时的温度变化区域。 在试验研究中，评定出检测各种类型橡胶支座性能指标的重要实验。按照气候区域划分，对不同区域的使用中的橡胶支座进行试验研究，与实验室条件下 的实验数据统计分析，评估橡胶支座寿命。 加强检测 GYZ325*66板式橡胶支座进场质量检测是确保橡胶支座安装质量的首要工作。

加强管理 施工上加强管理，是包括橡胶支座安装在内的工程质量的根本，橡胶支座安装需要有责任心、技术熟练的施工人员和测量检测人员，包括质检人员、监理人员。实施橡胶支座安装，并从预制梁承托设置垫石等各个环节精心控制。

大量的板式橡胶支座的试验研究成果的试验研究，并在太原铁路局、上海铁路局、沈阳铁路局等*些桥上试铺。1973年由上海橡胶制品十厂开始大批量生产，1975年在生产氯丁胶支座的基础上试制了用于低温地区的板式天然橡胶支座并陆续应用于黑龙江、吉林、内蒙古等地区（张大鹏，2005）。经过多年研究，*终于2004年6月1日起实施了《公路桥梁板式橡胶支座》(JT/T4-2004)标准。标准的修订参考了*际标准《橡胶制品-桥梁支座-橡胶材料规定》(ISO6446-1999)、美*《公路桥梁设计规范-LRFD》和欧洲标准 CEN/TC167N185(2001)等标准，并充分考虑了我*的*情。目前我*各个行业执行的板式橡胶支座标准主要有以下三个：

板式橡胶支座的试验研究成果**标准：《橡胶支座第4部分：普通橡胶支座》(GB20668.4-2007)； 2.公路行业标准：《公路桥梁板式橡胶支座》(JT/T4-2004)； 3.铁路行业标准：《铁路桥梁板式橡胶支座》(TB/T1893-2006)（刘利，2012）。3.研究现状3.1劣化性能 橡胶支座的成品力学性能是确保支座正常工作的重要技术性能指标，橡胶支座的主要实验项目有：抗压弹性模量试验、剪切模量试验、容许剪切角试验、抗剪粘结性能试验、抗剪老化试验、四氟板与不锈钢板的摩擦系数试验、容许转角试验、极限抗压强度试验。在这些力学性能试验项目中，抗压弹性模量试验与抗剪弹性模量试验是*重要也是*基本的橡胶支座力学性能指标。

橡胶支座的劣化类型包括裂纹、铜板外露，不均匀鼓凸与脱腔，脱空、剪切超限和支座位置串动等。 针对板式橡胶支座的试验研究成果,板式氯丁橡胶支座的劣化性能（耐久性），*内外的科研工作者进行了试验研究，得到了大量的研究成果。Kalpakidis和 Takenaka对高温下叠层橡胶支座的受力性能进行了研究；Gu等对桥梁天然橡胶支座的老化性能进行了研究。张延年等（2012）

进行了公路桥梁板式氯丁橡胶支座在热老化条件下的抗压与受剪试验，实验得出氯丁橡胶支座在热老化处理后，比标准试件更易发生脆性破坏,且钢板外露、层状破坏、裂缝等剪切破坏现象更为严重。随着热老化程度加深，氯丁橡胶支座抗压与抗剪承载力、极限抗压与抗剪强度、水平等效刚度和抗压与抗剪弹性模量逐渐降低。并且采用*小二乘法对50年的抗剪弹性模量和抗压弹性模量进行了分析。在热老化实验中，试件分别进行了20d、40d、60d、80d热老化处理，然后进行标准的抗压与抗剪实验。 该板式橡胶支座的试验研究成果实验仅仅是单*因素（温度）作用下，进行的抗压与抗剪实验，并没有考虑其他的影响因素如荷载、风的影响，且实验中热老化处理的时间偏短，仅仅是利用*小二乘法进行了曲线拟合，并不能准确的反映出实际外界环境中的支座劣化性能随时间的变化规律。

进行了环境温度对氯丁橡胶支座压剪性能试验的研究，实验得出橡胶材料的弹性模量E、剪切模量G与橡胶的硬度、外界气温有关，*般情况下，橡胶材料的E、G值随温度下降而增大，随温度升高而减小。在不同的环境温度下，橡胶支座的压剪性能均有不同程度的偏差，温度越低，偏差越大，反之则偏差小。因此在进行板式橡胶支座的力学性能检测时，应充分考虑环境温度对试验结果的影响，在相对稳定的恒温环境中对试样进行状态调节，使试样内外温度*致后再进行检测。氯丁橡胶的结晶现象会对支座的压剪性能产生较大影响，使支座的压、剪弹性模量测试值偏离真值较大，当外界温度较低时,应延长试样在标准温度下的停放时间，以尽量解除结晶。

在此实验中考虑到了板式橡胶支座在低温下结晶对压剪性能的影响，但是实验数据偏少，没有进行全面的研究氯丁橡胶低温结晶问题。因此关于氯丁橡胶在低温下结晶的特性需要进行系统的研究，从而解决板式氯丁橡胶支座在冻融实验中进行受压与抗剪试验研究时不受其影响的难题。沈小俊等（2013）研究得出，矩形氯丁橡胶在盐冻条件下，矩形氯丁橡胶支座更易发生脆性破坏，弹性阶段缩短，发生钢板外露、裂缝、层状破坏等现象更严重；承载力、极限抗压强度、竖向 - 3 -刚度、板式橡胶支座的试验研究成果抗压弹性模量随盐冻程度的加深而逐渐降低，采用*小二乘法对试验结果进行回归

得到盐冻条件下矩形氯丁橡胶支座抗压强度及抗压弹性模量衰减曲线和衰减模型，统计分析表明衰减曲线和衰减模型符合实际情况。张延年等（2013）对冻融条件下公路桥梁板式圆形氯丁橡胶支座进行了力学性能试验，结果表明，圆形氯丁橡胶支座经过冻融循环处理，更易发生脆性破坏，破坏现象较标准试件更为严重，随着冻融程度的加深，圆形氯丁橡胶支座的极限承载力、抗压及抗剪弹性模量都逐渐降低，整体稳定性变差。在对氯丁橡胶支座冻融循环与盐冻条件下的实验中，虽然得出支座劣化性能随着冻融循环与盐冻处理的时间而变化，但是实验过程中并没有考虑氯丁橡胶低温下结晶的影响，且仅仅进行了抗压与抗剪实验，并没有设计其他力学性能试验。

单向活动橡胶支座顺桥向位移量与多向活动橡胶支座相同，横桥向位移量为顺桥向位移量十分之*，所 以当横桥向位移量不大时，可选择单向活动橡胶支座。GYZF4 275*66四氟滑板橡胶支座的安装施工方法与普通板式橡 胶支座基本相同，但应注意下列事项：桥梁板式橡胶支座是由多层橡胶片与薄钢板硫化、粘合而成,它有 足够的竖向钢度,能将上部构造的反力可靠的传递给墩台;有良好的弹性,以适应梁端的转动,又有教大的剪切变形能力,以满足上部构造的水平位移. 在上述的GYZF4 275*66四氟滑板橡胶支座表面粘复*层1.5mm-3mm厚的聚四氟乙烯 板,就能制作成聚四氟乙烯滑板式橡胶支座.它除了竖向钢度与弹性变形,能承受垂直荷载及适应梁端转动 外,因聚四氟乙烯板的低摩擦系数,可使梁端在四氟板表面自由滑动,水平位移不受限制,特别适宜中、小荷载,大位移量的桥梁使用. 板式橡胶支座不仅技术性能优良,还具有构造简单、价格低廉、无需养护 易于更换 缓冲隔震、建筑高度低等特点.因而在桥梁界颇受欢迎,被广泛使用。

四氟板式橡胶支座系作活动橡胶支座用，应同普通板式橡胶支座配套使用。 安装四氟橡胶支座必须精心细致，橡胶支座按设计支承中 心准确就位。梁底钢板与支承垫石（或钢板）顶面尽可能保持平行和平整。同*橡胶支座上下面全部密贴 ；同*片梁的各个橡胶支座应置于同*平面上，避免橡胶支座的偏心受压、不均匀支承与个别脱空的现象。四氟GYZF4 275*66四氟滑板橡胶支座安装后若发现问题需要调整时，可顶起梁端，在四氟橡胶支座底面与支承垫石（或钢板）之间铺涂*层环氧树脂砂浆来调节。 当梁体有纵向坡度时，可将上钢板加工成相应坡度的楔形来调节，使四氟橡胶支座同不锈钢板的接触面保持水平。

公路板式橡胶支座四氟面的储油凹槽坑内，安装时尖涂刷充满 不会发挥的“295-3硅脂”作润滑剂，以降低摩擦系数。与四氟板接触的不锈钢板表面不允许有损伤， 拉毛现象；以免增大摩阻系数及损坏四氟板。落梁时，为防止梁与橡胶支座发生纵横向滑移，宜用木制 三角垫块在梁体两侧加以定位，待落梁工作全部完毕后拆除。为防止梁（上部构造）的横向移动，在橡胶支座或上部构造两侧需设7防滑挡块。 GYZF4 275*66四氟滑板橡胶支座与不锈钢板位置要视安装时温度而定，若不锈钢板有足够长度，则任何季节可按不锈钢板**安置。

GYZ250*63四氟板式支座系作活动支座的使用应同普通板式支座配套使用。 GYZ250*63四氟板式支座安装四氟支座必须精心细致，橡胶支座按设计支承**准确就位。梁底钢板与支承垫石（或钢板）顶面尽可能保持平行和平整。同*支座上下面全部密贴；同*片梁的各个支座应置于同*平面上，避免支座的偏心受压、不均匀支承与个别脱空的现象。 ⑶、 四氟支座安装后若发现问题需要调整时，可顶起梁端，在四氟支座底面与支承垫石（或钢板）之间铺涂*层环氧树脂砂浆来调节。 GYZ250*63四氟板式支座当梁体有纵向坡度时，可将上钢板加工成相应坡度的楔形来调节，使四氟支座同不锈钢板的接触面保持水平。

GYZ250*63四氟板式支座四氟面的储油凹槽坑内，安装时尖涂刷充满不会发挥的“295-3硅脂”作润滑剂，以降低摩擦系数。GYZ250*63四氟板式支座与四氟板接触的不锈钢板表面不允许有损伤，拉毛现象；以免增大摩阻系数及损坏四氟板。 落梁时，为防止梁与GYZ250*63四氟板式支座发生纵横向滑移，宜用木制三角垫块在梁体两侧加以定位，待落梁工作全部完毕后拆除。GYZ250*63四氟板式支座为防止梁（上部构造）的横向移动，在橡胶支座或上部构造两侧需设防滑挡块。 GYZ250*63四氟板式支座与不锈钢板位置要视安装时温度而定，若不锈钢板有足够长度，则任何季节可按不锈钢板**安置。

检测GYZ250*63四氟板式支座的抗压、抗剪弹性模量等力学指标，评定板式橡胶支座的力学性能。 二、试验要求 通过本实验，掌握板式橡胶支座抗压、抗剪弹性模量的实验方法，了解极限抗压强度、摩擦系数等其他几项力学指标的实验方法。 三、仪器设备 500T压力试验机（带横剪装置） 四、试验步骤（*）抗压弹性模量试验 1、第*步，将试样置于试验机的承载板上，上下承载板与支座接触不得有油渍;对准**，精度应小于1%的试件短边尺寸或直径。缓缓加载至应力为MPa1且稳压后，核对承载板四角对称安置的四只位移计，确认无误后，开始预压。 2、第二步，预压。将压应力以 sMPa/4.0-3.0）（速率连续地增至平均压应力MPa10，持荷2min，然后以连续均匀的速度将压应力卸至MPa1，持荷5min。 3.第三步，每*加载循环自1.OMPa开始，将压应力 sMPa/4.0-3.0）（速率均匀加载至MPa4，持荷2min后，采集支座 变形值，然后以同样速率每MPa2为**逐*加载板式橡胶支座力学性能试验研究及数值模拟每*持荷2min后读取支座变形数据直至平 均压应力。为止，然后以连续均匀的速度卸载至压应力为MPa1。10min后进行下*加载循环。加载过程应连续进行三次; GYZ250*63四氟板式支座以承载板四角所测得的变化值的平均值，作为各*荷载下试样的累计压缩变形，按试样橡胶层的总厚度et 求出在各*试验荷载作用下，试样的累计压缩应变eei t/。5、板式橡胶支座的抗压弹性模量E按下式计算式中： 4104 10--E E——试样实测抗压弹性模量，单位MPa；

第MPa4*实验荷载下的压应力和累计压缩应变值； 1010,——第MPa10*实验荷载下的压应力和累计压缩应变值； （二）抗剪切弹性模量试验 a)在试验机的承载板上，应使支座轴心和试验机轴心重合，将试样及中间钢拉板按双剪组合配置好，使试样和中间钢拉板的对称轴和试验机承载板**轴处在同*垂直面上，精度应小于1%的试件短边尺寸。为防止打滑现象，应在上下承载板和中间钢拉板粘结高摩擦板，以确保试验的准确性; b)将压应力以sMPa/4.0-3.0）（的速率连续地增至平均压应力。并在整个抗剪试验过程中保持不变; c)调整试验机的剪切试验机构，使水平油缸、负荷传感器的轴线和中间钢拉板的对称轴重合;d)预加水平力。以 sMPa/3.0-2.0）（眺的速率连续施加水平剪应力至MPa1，持荷5min，然后以连续均匀的速度卸载至剪应力 MPa1.0，持荷5min，此时记录初始值。e)正式加载。每*加载循环自MPa1.01，每*剪应力增加 MPa1.0，持荷1min，采集变形数据，至MPa1为止，然后以连 续均匀的速度卸载至剪应力为MPa1.0。10min后进行下*加载循环试验。 f)将各*水平荷载下位移传感器所测得的试样累计水平剪切变形s，按试样橡胶层的总厚度t。求出在各*试验荷载作用下，试样的累计剪切应变esi t/。g)抗剪弹性模量G按照下式计算:式中：3.00.13 .00.11--G 、 G——试样实测抗剪弹性模量，单位MPa；010.1,、——第MPa1*实验荷载下的剪应力和累计剪应变值； 3.03.0,——第MPa3.0*实验荷载下的剪应力和累计剪应变 值；

GYZ250*63四氟板式支座每*块试样的抗压弹性模量应为三次加载过程所得的三个结果的算术平均值。但单项结果与算术平均值之间的偏差不应大于算术平均值的3%，否则试样应重新试验*次。 注：GYZ250*63四氟板式支座抗剪弹性模量试验所需设备为施加竖向力的3000kN液压试验机、300kN横向施力千斤顶、两块做防滑处理的钢板、*块带有横向施力拉杆的钢板、位移计、等主要试验仪器。为了提高横向施力机构的准确性，进行抗剪弹性模量试验之前，需要对30OkN横向施力千斤顶进行标定，标定试验机为100kN电子万能试验机。