厂家直销GYZ225*56系列橡胶支座橡胶减震器叠层橡胶支座

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厂家直销GYZ225*56系列橡胶支座,橡胶减震器,衡水同泰工程橡胶有限公司生产*标公路桥梁橡胶支座,公路桥梁板式橡胶支座规格系列货发物流运费到付 GYZ225*56系列橡胶支座,橡胶减震器标准规定了板式橡胶支座的要求、规格系列及选用。 本标准适用于承载力小于5000kN 的公路桥梁用矩形、圆形平板式橡胶支座。 2、规范性引用文件 下列文中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的*新版本。凡是不注日期的引用文件，其*新版本适用于本标准。 JT/T4 *2004 公路桥梁板式橡胶支座 JTG D60 *2004 公路桥涵设计通用规范 JTG D62 *2004 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 GYZ225*56系列橡胶支座,橡胶减震器要求 GYZ225*56系列橡胶支座,橡胶减震器产品分类、代号、结构、技术要求、试验方法、检验规则及标志、包装、贮存、运输、安装和养护均应满足JT/T4 *2004的要求. GYZ225*56系列橡胶支座,橡胶减震器使用阶段平均压应力бC＝10M Pa ( S ＜7时бC＝8M Pa)；橡胶硬度60 ( IRHD ）时，其常温下剪变模量G = 1.OMpa 。剪变模量随温度下降而递增， 当累年*冷月平均温度的平均值O ~-10℃时为寒冷地区，G = 1 . 2MPa ；当低于-10 ℃ 时为严寒地区，G = 1.5MPa ；当低于-25 ℃ 时，G = 2 . 0 MPa 。全*气温分区图见JTG D60 *2004附录B。 GYZ225*56系列橡胶支座,橡胶减震器橡胶弹性体体积模量Eb= 2000 MPa。支座与混凝土接触时，摩擦系数μ= 0 . 3 ，与钢板接触时，摩擦系数μ＝0 . 2 。聚四氟乙烯板与不锈钢板接触（加硅脂）时，μf＝0 . 06 ，当温度低于-25 ℃ 时，μf值增大30 % ，当不加硅脂时，μf应加倍。

若有实测资料时，也可按实测资料采用。 3.4 橡胶支座剪切角α 正切值，当不计制动力时，tan α不大于0 .5 ，当计入制动力时，tan α不大于0 .7. 3.5 橡胶支座的计算和验算均应满足JTG D62 *2004的要求。 4、普通板式橡胶支座 4 . 1 普通板式橡胶支座结构示意图见图1 、图2 。 4 . 2 普通板式橡胶支座代号，矩形为GJZ 、圆形为GYZ。其规格系列见表1 ，表中符号意义如下： ιa ×ιb或d -----平面尺寸或直径； Rck-----*大承压力； S -----形状系数； t -----支座总厚度； △ι1, -----不计制动力时*大位移量； △ι2 -----计人制动力时*大位移量； t e-----橡胶层总厚度； tanθ -----允许转角正切值； RGk -----抗滑*小承压力价格说明 由于本厂每*种GYZ225*56系列橡胶支座,橡胶减震器规格相同的产品都有不同的材料、规格 ， 因此价格有所不同。所以你看到的价格仅作为购买前的*个参考，实际价格以*后与我厂洽谈后的实际价格为准。（请下单前与本厂业务人员联系详细价格） 运费说明：以*后实际洽谈为准。 1.由于本厂的各款GYZ225*56系列橡胶支座,橡胶减震器都有不同颜色以及尺寸型号可供客户选择，我们会尽可能地按客户的要求来发货，而如果出现断货，缺货的情况，将无法按客户意愿来发货，因此，请客户在下单前与我们联系确定相关产品的价格，数量以及款式型号等。 2.由于原材料浮动比较大，加之网络上同行的恶性报价的竞争，使得我们的每*款产品价格无法十分精确地展示在客户面前，因此我们也只是标出*个象征性的价格，如果您对我们的产品非常感兴趣，请给我们留言或者手机联系我们，我们将在第*时间给您报价。我们的理念：·坚持“用户第*”理念，为用户创造价值、维护用户正当利益是经营的第*要务；保持对用户需求的敏感，重视用户的消费体验，服务水准适当超出用户的期望；·注重培育用户的满意度和忠诚度，不断提高与用户沟通的服务水准；·以用户价值的*大化创造企业价值的*大化.

根据桥梁橡胶支座的结构型式分类盆式橡胶支座、板式橡胶支座、矩形橡胶支座、球冠圆板式橡胶支座、圆型板式橡胶支座等。 桥梁橡胶支座按胶种适用温度分类 1、氯丁橡胶：适用温度+60℃∽-25℃ 2、天然橡胶：适用温度+60℃∽-40℃ 3、三元乙丙橡胶： 适用温度+60℃∽-45℃ 淮安桥梁橡胶支座,专业生产淮安桥梁减震器的适用范围 1、普通桥梁橡胶支座适用于跨度小于30m、位移量较小的桥梁。不同的平面形状适用于不同的桥跨结构,正交桥梁用矩形支座;曲线桥、斜交桥及圆柱墩桥用圆形支座。 2、四氟板式橡胶支座适用于大跨度、多跨连续、简支梁连续板等结构的大位移量桥梁。它还可用作连续梁顶推及T型梁横移中的滑块。矩形、圆形四氟板式橡胶支座的应用非别与矩形、圆形普通板式橡胶支座相同。

矩形（圆形）橡胶支座性能特点：

（1）性能：本产品由多层橡胶片与薄钢板镶嵌、粘合在*定压力、*定温度和*定时间内硫化压制而成。有足够的竖向刚度以承压垂直荷载，能将梁板上部构造的反力可靠地传递给墩台，有良好的弹性，以适应梁端的转动；又有较大的剪切变形以满足上部梁体构造的水平位移。

（2）特点：本产品在桥梁建筑、水电工程、房屋抗震设施上已广泛应用，与原用的钢支座相比，构造简单，安装方便；节约钢材，价格低廉；养护简便，易于更换等优点，且本品建筑高度低，对桥梁设计与降低造价有益；有良好的隔震作用，可减少活载与地震力对建筑物的冲击作用。

标准叠层橡胶支座结构示意 图4 铅芯叠层橡胶支座结构示意 3.高阻尼叠层橡胶支座(HD2MRB)。这种支 座采用高阻尼橡胶材料制造(见图5)。高阻尼橡胶材料可以通过下列方法取得:(1)在天然橡胶配方中加入如石墨之类的碳元素物质;(2)采用高阻尼合成橡胶(或共混橡胶)或再添加石墨之类的配合剂。可以根据石墨加入量来调节阻尼特性,*般阻尼比可达10%～15%。华中理工大学为高阻尼叠层橡胶支座合成的高分子材料,拉伸强度达20MPa,支座阻尼比可达25%。这种橡胶支座兼有隔震器和阻尼器的作用,可在隔震系统中单独使用。 图5 高阻尼叠层橡胶支座示意 4.内包阻尼体叠层橡胶支座(DRB)。在橡胶支座中央部位设置圆柱体的阻尼材料,周边仍 由叠层天然橡胶包围约束(见图6)。 叠层橡胶支座的阻尼比约为15%～20%。这种橡胶支座在*内尚未见有应用的报道。 图6 内包高阻尼体叠层橡胶支座示意 经过几十年的实践,人们对橡胶支座的隔震 技术已取得共识。

为适应多种建筑结构的要求,除上述4种类型(均为粘结型)外,目前*内外已开发或正在开发的新型橡胶支座主要有下列类型。 堆叠型(无粘结)叠层橡胶支座。这是由华中理工大学**的*种低成本橡胶支座(见图7)。它所采用的橡胶材料与粘结型相同,但内部 夹层钢板较厚,且直径比橡胶板大,与橡胶接触的钢板进行表面粗糙和防锈处理。这种橡胶支座具 有生产工艺简单、检查方便、安装灵活等优点。

由于这种橡胶支座的橡胶板与钢板之间发生的滑移(*种摩擦现象),表现为完全弹性的恢复力特性,而且本身能吸收能量,较粘结型优越。但这种橡胶支座的剪切变形率小(<200%)且不适合用于有拉伸应力的隔震系统。 图7 堆叠型叠层橡胶支座 2.弹性滑移橡胶支座。弹性滑移橡胶支座可 以看成由刚性部分(调整钢管)、弹性部分(叠层橡胶支座)和滑移面(摩擦及缝)串联组成的隔震装 置(见图8)。

这种隔震装置在橡胶支座下端装有 聚四氟乙烯滑块,在地震时橡胶层先发生变形,当 叠层橡胶支座所受的地震力超过滑动面水平屈服剪力时 ,滑动面开始滑动,叠层橡胶支座的水平刚度变为零,可进*步延长结构的周期。其承压可达150kg・cm- 2 ,因此比普通产品体积小、节约空间、降低造价,既适用于中低层建筑,也适用于高层建筑。这种支座已在日本仙台森大厦(60m高)和川崎41层大厦(127.75m高)中应用。 图8 弹性滑移橡胶支座组成 3.超高阻层橡胶支座。这种支座采用特殊橡 胶配方的超高阻尼橡胶制造,其隔震效果比目前市售产品提高20%以上,由于不用铅芯,减少了铅对环境的污染,有利于**。

内置螺旋弹簧的隔震橡胶支座。这种橡胶支座用金属弹簧取代原来的铅芯,已用于桥梁支承方 面(此项技术已取得**权)。 低成本隔震橡胶支座。这种支座具有低价 位的优点,适合于单户型住宅。 .适用于高层建筑的隔震橡胶支座。这种支座的特点是在橡胶材料中加有炭素等改进产品性能的原料(已申请**),比普通产品的硬度更高,压缩变形及拉伸强度也有大幅度提高,承载载荷质量可达2000t(*般只1000t左右)。产品直径可达1600mm,是目前*大规格的橡胶支座,可用于纵横比3～6,高度60～150m的高层建筑,被称为21世纪的新产品。 不锈钢网或玻璃纤维取代钢板的橡胶支座。这是联合*工业发展组织(UNIDO)资助的, “NR支座用于小型建筑物的地震保护”项目中,基于小型建筑物支承负载和载荷较轻的特点而开发的*种低成本橡胶支座。

2016年山东*受欢迎高质量铅芯橡胶支座，衡水同泰工程橡胶有限公司生产的铅芯橡胶支座是目前结构中*常用的橡胶支座之*，由于橡胶支座在工作中的绝大部分情况下都处于 受压状态，因而对于橡胶支座的拉伸弹塑性力学分析极为少见，但是在地震中极有可能出现 拉伸状态。研究内容包括：铅芯橡胶支座拉伸恢复力模型骨架曲线拉伸加载段分析、拉伸卸载段分 析、和压缩段的衔接，加载后再卸载的恢复力方程。铅芯橡胶支座铅芯橡胶支座是指用以支承容器或设备的重量，并使其固定于*定位置的支承部件，还要承受操作时的振动与地震载荷。橡胶支座是橡胶和薄钢板紧密结合而成，用于支撑结构重量。 铅芯橡胶支座属于隔震支座。是在普通叠层橡胶支座的**插入铅芯，以改善橡胶支座阻尼性能。铅芯橡胶支座除能承受结构物的重力和水平力外，铅芯产生的滞后阻尼的塑性变形还能吸收能量，并可通过橡胶提供水平恢复力。

铅芯橡胶支座集承压、隔震和耗能三者于*身，经济、实用，适于大力推广应用。 研究橡胶支座受拉状态的意义 在现在的隔震结构动力分析计算中，铅芯橡胶支座的压缩剪切性能常采用修正双线性的弹塑性模型，这种恢复力模型没有考虑在大变形时的小滞回环的耗能特性，这只是在*些动力分析中的结构响应较真实情况大得多，造成计算误差。同时现在的 弹塑性恢复力模型仅在初始状态，即没有进入屈服状态前考虑铅芯支座的小变形特性，进入屈服状态以后的加载及卸载模型曲 线不考虑这*特性。 早期的橡胶隔震支座多应用与多层隔震简直和高宽比较小的隔震建筑中，但近几年随着大高宽比隔震体系的研究开发和应用，以及竖向地震时可能出现比较大的附加轴力等不利情况，橡胶支座可能进入受拉状态，所以橡胶支座的抗拉性能有必要加以研究确认。为了突破线性理论的局限性，有必要进行橡胶支座的弹塑性的应用理论研究。

铅芯橡胶支座的拉伸力学性能 橡胶隔震支座的竖向拉伸能力远小于竖向压缩能力，其界限拉伸能力仅为压缩能力的几十分之 *。现阶段橡胶隔震支座主要利用其高竖向承载能力支承建筑物重量，对其受拉性能研究尚 没有形成系统的计算分析理论。 3.1研究的意义 对于高层和超高层隔震结构、塔形隔震结 构等较大高宽比隔震结构体系，在水平地震和竖向地震的共同作用下，橡胶隔震支座的轴力 反应会显著增加，支座存在出现拉伸应力状态的可能性。

拉伸试验所得关系图 图 铅芯橡胶支座拉伸试验力-位移关系曲线 基于图3.1所示橡胶支座拉伸试验力-位移关系曲线，采用以下恢复力模型表示支座弹塑性领 域拉伸状态的力-位移关系： 01、减隔震支座的刚度模拟 图1.4 定 义*般连接特性值 图1.4中需要定义的内容主要包括3部分： 1) 2) 3) 定义自重及使用质量，由于程序定义边界条件仅定义连接特性，对于支座本身的质量在此处 考虑。 定义线性特性值：结构分析*般分为线性分析及非线性分析，对于抗震可以狭义的 理解为反应谱分析和 时程分析。反应谱分析理论上属于静力分析的范畴，程序会调用此处 定义的线性特性值。故结合上页刚 度的描述，等效刚度KE的值在这里输入。

对于时程分析 的直接积分法，程序可以通过非线性特性值中的 内容确定结构的阻尼情况，故这里无需定 义有效阻尼（如果用户在线性分析中需要考虑有效阻尼可在此 处输入，有效阻尼的概念类 似有效刚度，主要用于非线性单元中线性自由度方向阻尼属性，以及所有自 由度在线性分 析工况的阻尼属性）。 用于定义非线特性值：Civil程序可以考虑两个剪切方向成分互相关 联且具有双轴塑性特性，其中轴向、 扭转、两个方向的弯曲成分均为线性且相互独立。并 使用Park, Wen, and Ang(1986)在Wen(1976)建议的 单轴塑性公式基础上扩展的双轴塑性计 算公式。对于铅芯橡胶支座截面，如图1.5所示：减隔震支座的刚度模拟

具体问题： 根据《公路桥梁抗震细则》（JTGB02-01- 2008）中第10.2条中关于减隔震装置的说明，常用的减隔震支座装 置分为整体型和分离型 两类。目前常用的整体型减隔震装置有：铅芯橡胶支座、高阻尼橡胶支座、摩擦摆式减隔 震支座；目前常用的分离型减隔震装置有：橡胶支座+金属阻尼器、橡胶支座+摩擦阻尼器、 橡胶支座+黏性材料 阻尼器。

目前设计人员普遍存在两个误区，其*：抗震分析时*味的 考虑用桥墩的塑性能力耗散地震效应，忽略增设 减隔震支座的设计思路；其二：由于设计 人员对减隔震支座的模拟方式不清楚，造成潜意识里回避减隔震支座的 采用。本文考虑上 述两点对《公路桥梁抗震细则》（JTGB02-01-2008）第10.2条中涉及的减隔震支座模拟进行 说 明。限于篇幅，本文仅对整体型减隔震装置进行叙述。橡胶支座拉伸试验应力-应变弹塑 性模型示意图

马鞍山GPZ(II)5.0SX,4.0DX,3.0GD盆式橡胶支座试验分析, 桥梁盆式橡胶支座试验分析,通过对试验结果的分析，促进提升桥梁盆式橡胶支座的检测准确率，以便能够确保桥梁保持稳定的坚固性和较长的使用寿命。桥梁支座作为桥梁结构的重要元素，其功能是将上部桥体重量以及载荷传达至桥墩，以便承受住在使用过程中桥体所发生的变形状况。盆式桥梁橡胶支座具有较强的承载能力和较大的水平位移量等优势，在实际生活中其应用范围较为广泛。本文通过对桥梁盆式橡胶支座竖向压缩变形及其线性相关性试验分析，再结合残余变形实验分析，浅要分析桥梁盆式橡胶支座试验。 关键词：桥梁；GPZ(II)5.0SX,4.0DX,3.0GD盆式橡胶支座；实验分析 随着城市化进程的快速发展，大跨径桥梁的数量日益增加，这对其支座结构相对地提高了要求，而GPZ(II)5.0SX,4.0DX,3.0GD盆式橡胶支座以其自身优势，弥补了以往板式橡胶支座的不足之处，将橡胶块放置于凹形钢盆中，促使橡胶能够侧限受压，再借助于金属盆顶面相对摩擦系数较小的特性，增强支座的承载力和变形能力。当前，桥梁盆式橡胶支座的设计仍然基于传统型的手工计算、绘图方式，虽然科学技术的发展较为迅速，但在桥梁橡胶支座的设计上应用范围较小，相关研究发展仍处于上升阶段。 依据相关规定，对GPZ(II)5.0SX,4.0DX,3.0GD盆式橡胶支座的试验内容主要有荷载作用下支座竖向压缩变形、盆环径向变形以及测定试验摩阻系数。 GPZ(II)5.0SX,4.0DX,3.0GD盆式橡胶支座竖向压缩变形试验分析 按照JT391-1999公路桥梁盆式橡胶支座的要求，在加载试验之前，应对试验支座进行预压操作，在试验过程中，检验荷载主要通过7个相等的增量加载来完成，在逐*加载中，在达到能够检验荷载的标准后，再进行卸载，恢复至初始压力，将完成*个加载程序，*般来说，支座试验需加载三次，耗时3~4h。在经过对支座三次加载完成后对其所得的竖向压缩值予以分析，因橡胶块弹粘性性 质，其竖向压缩值趋向于*致，且倾向于变小趋势，所得值的平均值与竖向变形相差较小，满足相关要求。三次加载结果比较分析详见下表1。表1 盆式橡胶支座竖向压缩变形结果比较分析 支座支座高度h/mm第*次a/mm第二次b/mm第三次c/mm三次平均值 p/mm竖向压缩变形[（p/h）%] Q=(a/h)%GPZ3.0MNDX 110 1.085 1.089 1.086 1.087 0.988 0.986 GPZ3.5MNDX 115 0.799 0.795 0.784 0.793 0.689 0.695 GPZ3.5MNDX 115 0.825 0.841 0.832 0.833 0.724 0.717 GPZ6.0MNDX140 0.7510.765 0.7480.7550.5390.536图 1 支座书香压缩变形结果分析趋势图 GPZ(II)5.0SX,4.0DX,3.0GD盆式橡胶支座竖向压缩变形线性相关性分析 在实际试验活动中，荷载-竖向压缩变形曲线或荷载-盆环径向变形曲线具有线性关系，若所得数据呈现非线性关系则将反映出该支座并不符合要求。由于橡胶支座为线性粘弹性体，对其线性关系的相关系数并未作出明确规定，为实际工作的有序开展带来*定的阻碍。盆式橡胶支座的径向变形和应力作用反映出盆底不仅需要传递支承压力，还要承担摩擦而生的径向拉力，盆底拉力促使盆壁具有环向压应力；而盆壁则在*定的负荷作用下进行侧压力承受工作，随着线性关系的增大，盆壁应力则将受应力作用之和的影响。试验结果的比较分析显示，盆式橡胶支座荷载-变形曲线相关较强，可明确其线性关系的相关系数，可将相关系数设定为在0.96以上，为检测控制提供便捷性。 表2 竖向压缩变形线性相关性分析 支座 初始 第1*荷载 第2*荷载 第3*荷载 第4*荷载 第5*荷载 第6*荷载 第7*荷载 相关系数R2 1 0 0.355 0.581 0.669 0.769 0.824 0.913 1.256 0.973 2 0 0.213 0.563 0.535 0.615 0.845 0.827 1.237 0.981 3 0 0.235 0.534 0.549 0.646 0.818 0.843 1.264 0.993 4 0 0.3410.5160.6420.6340.8420.9541.2980.972 三、桥梁盆式橡胶支座残余变形试验分析 桥梁盆式橡胶支座残余变形发生的主要原因在于橡胶板的粘弹行为，给予*定范围内的温度和应力作用，橡胶趋向于变形趋势，在卸去外力后，因橡胶的粘性流动而产生永久性变形情况。 （*）加载次数的影响 因盆式支座加载之前的预压操作，依据相关的程序分*而加载检测荷载，在程序完成后测定残余变形程度。盆式支座的残余变形受到橡胶板变化的影响，其值随着预压次数的变化而倾向于较小值，*终变为稳定状态。从而预压和加载所。

日照桥梁伸缩缝,日照F60桥梁伸缩缝产品在安装施工中为确保其特有的先进性、可靠性、平顺性， 必须严格按照设计要求进行安装。基本施工步骤和要求如下： 切缝开槽 根据设计图纸找到梁台或梁梁**线， 按设计宽度放样切缝，用沥青砼切缝机对铺好的沥青砼进行切缝，切缝边口应整齐无缺损，切缝隙间的沥青砼用风 镐凿除，将槽口内临时填料清理干净并冲洗。 注意：不能将槽口以外的沥青砼破坏（包括破角和抬起）。用高压泵 冲洗槽口和构造缝内残留的杂物。 校正预埋筋 认真检查预埋钢筋，特别注意预埋筋不得出现裂缝、折断及缺 失现象，对有裂缝和折断的钢筋应及时按焊接要求补焊或补钢筋，对扭曲的预埋筋要理顺。

填塞构造缝 用相 应厚度的泡沫板塞入构造缝内，注意要有足够的深度和严密性，上面应和槽底相平。不能有松动和较大的缝隙，以 防止漏浆。 就位和焊接 用吊车或人工将伸缩缝装置放入槽口内，注意左右前后位置要准确。遇有干涉的预埋 筋可适当扳弯，然后借助铝合金直尺和塞尺由中间向两端调整伸缩缝装置的顶面高度，直至顶面比沥青路面低0-2mm （D80）、0-3mm（D160），这时如果伸缩缝装置的缝隙宽度正好符合安装温度的要求，即可预埋筋扳靠到较近的伸 缩缝装置锚环上进行焊接。顺序为从中间向两端先点焊，然后检查复测，待符合要求时，再由中间向两端补焊。要 保证焊接牢固，每米各边至少有两处焊接，每条日照桥梁伸缩缝,日照F60桥梁伸缩缝的焊缝长度不小于40mm。焊接完成后，及时割除固定门架即可。如果 伸缩缝装置的缝隙宽度不符合安装温度的要求，可用上述方法先将*根边梁和预埋筋焊接固定，再从中间向两端逐 步割除固定门架，调整好间隙和高度后进行焊接。 塞泡沫板、穿筋、盖网、浇筑水泥砼 上道工序完成以后，伸 缩缝装置处于正常伸缩状况，此时选择宽度比缝隙宽度宽50mm，长度约为200mm，高度比槽口深度低40mm的泡沫板， 上面横向切成V形槽，即可依次塞入两边梁下口的间隙中，并向*个方向靠拢挤紧，保证不窜浆，不上溢。安装D160 时，要保护好横梁箱内和横梁上不得有砂浆漏入。

 将ф12mm（D80）或ф16mm（D160）钢筋按图纸要求穿入锚环， 覆盖ф6-80×80 mm钢筋网，并分别用铁丝扎牢。砼倒入槽口后，需用插入式振捣棒振实后抹平，修光。此时水泥砼 上面的相对高度应处于沥青路面和伸缩缝装置上平面之间，水泥砼的高度应控制好。 养生与防护 水泥砼的养 生：在砼初凝后应及时覆盖拜毛毡毯或土工布，经常浇水，保持潮湿，在砼的强度达到90%以前，不得有任何车辆通 行。保养期*般应在七天以上。确需通行应搭悬空跳板，并确定专人负责，确保砼的质量。 桥梁伸缩缝装置安装 工艺及技术要求 桥梁伸缩缝装置安装工艺及技术要求桥梁伸缩缝装置产品在安装施工中为确保其特有的先进性、 可靠性、平顺性，必须严格按照设计要求进行安装。

日照桥梁伸缩缝基本施工步骤和要求如下：

切缝开槽根据设计图纸找到梁 台或梁梁**线，按设计宽度放样切缝，用沥青砼切缝机对铺好的沥青砼进行切缝，切缝边口应整齐无缺损，切缝 隙间的沥青砼用风镐凿除，将槽口内临时填料清理干净并冲洗。注意：不能将槽口以外的沥青砼破坏（包括破角和 抬起）。用高压泵冲洗槽口和构造缝内残留的杂物。 校正预埋筋认真检查预埋钢筋，特别注意预埋筋不得出现裂缝、折断及缺失现象，对有裂缝和折断的钢筋应及时 按焊接要求补焊或补钢筋，对扭曲的预埋筋要理顺。 填塞构造缝用相应厚度的泡沫板塞入构造缝内，注意要有 足够的深度和严密性，上面应和槽底相平。不能有松动和较大的缝隙，以防止漏浆。 就位和焊接用吊车或人工 将伸缩缝装置放入槽口内，注意左右前后位置要准确。遇有干涉的预埋筋可适当扳弯，然后借助铝合金直尺和塞尺 由中间向两端调整伸缩缝装置的顶面高度，直至顶面比沥青路面低0-2mm（D80）、0-3mm（D160），这时如果伸缩缝 装置的缝隙宽度正好符合安装温度的要求，即可预埋筋扳靠到较近的伸缩缝装置锚环上进行焊接。顺序为从中间向 两端先点焊，然后检查复测，待符合要求时，再由中间向两端补焊。要保证焊接牢固，每米各边至少有两处焊接， 每条焊缝长度不小于40mm。焊接完成后，及时割除固定门架即可。

如果伸缩缝装置的缝隙宽度不符合安装温度的要 求，可用上述方法先将*根边梁和预埋筋焊接固定，再从中间向两端逐步割除固定门架，调整好间隙和高度后进行 焊接。 塞泡沫板、穿筋、盖网、浇筑水泥砼上道工序完成以后，伸缩缝装置处于正常伸缩状况，此时选择宽度 比缝隙宽度宽50mm，长度约为200mm，高度比槽口深度低40mm的泡沫板，上面横向切成V形槽，即可依次塞入两边梁 下口的间隙中，并向*个方向靠拢挤紧，保证不窜浆，不上溢。安装D160时，要保护好横梁箱内和横梁上不得有砂 浆漏入。将ф12mm（D80）或ф16mm（D160）钢筋按图纸要求穿入锚环，覆盖ф6-80×80 mm钢筋网，并分别用铁丝 扎牢。砼倒入槽口后，需用插入式振捣棒振实后抹平，修光。此时水泥砼上面的相对高度应处于沥青路面和伸缩缝 装置上平面之间，水泥砼的高度应控制好。 养生与防护水泥砼的养生。