GJZ 200*300*42板式橡胶支座 GPZ（Ⅱ）型隔震橡胶支座厂家

GJZ 200*300*42板式橡胶支座 GPZ（Ⅱ）型隔震橡胶支座厂家151-3082-8567

GJZ 200*300*42板式橡胶支座用钢量少无经常维护,GJZ 200*300*42橡胶支座由于其与钢支座相比构造简单,用钢量少,成本低廉,建筑高度低,安装后无需经常进行维护保养,具有*定的抗震能力等优点已成为主要的选择对像,怎样正确认识橡胶支座并合理的选用已成为重要课题.  橡胶支座的分类   橡胶支座分为普通板式橡胶支座,盆式橡胶支座, 球冠圆板式支座四氟板式橡胶支座,传力通过橡胶板来实现支座住移通过聚四氟乙烯板的滑动或橡胶的剪切来实现,支座转角则通过橡胶的压缩变形来实现。  A. 普通板式橡胶支座:板式橡胶支座是*种新型桥梁支座.它具有构造简单. 加工制造容易,用钢量少,成本低廉装方便等优点.上前在*内外桥梁工程上得到广泛应用在我*,板式橡胶支座从1965年起由上海市橡胶制品研究所,上海市政工程研究和上海市政设计院等单位开始研制与试验,并先后在广东,上海,山东,广西福建江苏浙江和安徽等地部分公路桥上使用. B. 盆式橡胶支座:盆式橡胶支座是*外50年代末开发的*种新型桥梁橡胶支座.

GJZ 200*300*42板式橡胶支座的选用原则

GJZ 200*300*42普通板式橡胶支座有足够的刚度以承压垂直荷载,能 将上部构造的反力可靠的传递给墩台,有良好的弹性,以适应梁的转动;又有较大的剪切变形以满足上部构造的水平位移对桥梁设计与降低造价有益;有良好的抗震作用可减少活载与地震力对建筑的冲击作用适用于跨度 小于30m、适合位移量较小的桥梁.不同的平面形状适用于不同的桥跨结构,正交桥梁用矩形支座;曲线桥、斜交桥及圆柱墩桥用圆形支座.

在钢盆中的橡胶板承压和转动,用聚乙烯和不锈钢板之间的平面滑动来适应桥梁的位移要求.该支座是1959年由西德研制成功,并于1962年在德*的Wiedbaden----Schierst ein之间跨莱茵河的高速公路B42号桥上使用,到今运营良好.目前德,英,西班牙等*均有专门厂家生产盆式橡胶支座,橡胶支座设计反力从1  50MN.  优点:盆式橡胶支座构造简单结构紧凑滑动摩擦系数小,转动灵活与*般铸钢辊轴支座相比具有重量轻,建筑高度低,加工制造方便,节省钢材,降低造价等优点;与板式橡胶支座相比,具有承载能力大,容许支座位移量大,转动灵活等优点.因此盆式橡胶支座特别适宜在大跨度桥梁上使用.  C. 球冠圆板式支座:球形橡胶支座是在盆式橡胶支座的基础上发展来的* 种新型桥梁支座,随着桥梁技术的发展,大量的弯桥和宽桥的出现,70年代初*外就研制成球型支座,它的设计转角可远大于盆式橡胶支座.,*般可为0.01～0.01rad,必要进也可以达到0.05rad设计反力从1MM ～30MN. 目前球型支座已在*内独柱支承连续弯板结构,独柱支承的连续弯箱不梁结构,双柱支承的连续T梁结构及大跨度斜拉桥中广泛应用.  D.  四氟板式橡胶支座:由于板式橡胶支座是靠橡胶的剪切变形来应桥梁伸 缩位移的需要,因此它应用在有较大伸缩位移要求的桥梁上就有*定困难,*般只适用于中小跨径的简支梁桥,因此有必要在普通板式橡胶支座的表面粘贴*层聚四氟乙烯板,制成中氟板式橡胶支座,成为四氟板式橡胶支座.作为桥梁活动支座使用,同时也可以用作顶推法施工桥梁的滑块.

隔震橡胶支座安装前应向工人讲明安装要点,因为这种隔震橡胶支座不同于其它普通的橡胶支座,因此它的构造及对结构的重要性，不得损坏隔震橡胶支座及配件。橡胶隔震橡胶支座安装好后，应立即采取措施保护，防止意外损伤。高强螺栓和螺母必须订做保护帽或塞，防止丝扣损伤。涂刷防腐涂料时，应将可能污染的结构钢筋用塑料薄膜包裹保护。连接螺栓安装好后，应立即安装防护帽，防止螺栓外露部分锈蚀。连接板及预埋板的外露部分均须涂刷防锈漆2道。搬运、储存注意事项  产品储存在干燥、通风、无腐蚀性气体、无阳光（紫外线）照射并远离热源的场所，不得淋雨。 及配件应按型号分类放臵，不得混放、散放。产品叠放时应以钢板为基准面叠放整齐、稳固。 开封验货后，应将防护包装恢复。搬运过程中，应按厂家提供的吊点双环起吊，严禁单环起吊或倾斜吊装，严禁使用连接螺孔起吊，防止连接板螺栓孔的损伤。

2014年*新隔震橡胶支座安全措施如下:

进入*新隔震橡胶支座施工现场戴好安全帽，穿戴规定地劳动保护用具；*新隔震橡胶支座施工现场严禁吸烟；  、各特殊工种经培训考试**后持证上岗，严禁无证作业；搬运车吊运时，应检查车体吊杠及链钩安全，防止链断杠折伤人；*新隔震橡胶支座安装过程必须要有足够的操作空间，并做好防护；、橡胶隔震橡胶支座存放、安装处，不得堆放易燃易爆物品；严禁乱接乱搭电线，电器设备维修等由专业人员操作；*新隔震橡胶支座施工现场人员注意配合，确保施工安全；隔震层构件的更换、修理或加固，应在有经验的工程技术人员的指导下进行。

隔震橡胶支座的作用是将桥跨结构的荷载反力顺适、安全地传递到桥梁盖梁上，并将集中的反力扩散到*个足够大的面积上，保证桥跨结构在各种因素的作用下，自由地变形。支座的类别有很多，大方向分类如下：支座可分为铸钢支座、钢支座、钢筋砼支座、板式橡胶支座、盆式橡胶支座、拉力支座、减震支座等。支座的结构型式主要由容器自身的型式和支座的形状来决定，通常分为立式支座、卧式支座和球形容器支座三类。立式橡胶支座又分为悬挂式支座、支承式支座、支承式支脚，支承式支腿、裙式支座等；卧式支座分鞍式支座、圈座和支腿式支座等；球形容器支座分支柱式、裙式、半埋式和V形支承等。常用的桥梁支座的类型很多，可根据桥梁跨径、支点反力和对支座建筑高度的要求等选用。*般分为以下几种：  垫层支座:由油毡、石棉泥或水泥沙浆垫层做成的简单的支座，10m以下的跨径简支板、梁桥，可不设专门的支座，而将板或梁直接放在上述垫层上。变形性能较差，固定支座除了设垫层外，还应用锚栓将上下部结构相连。  铸钢支座:1．弧形钢板支座： 又称切线式支座或线支座。上支座为平板，下支座为弧形钢板，二者彼此相切而成线接触的支座。钢板采用约40~50mm的铸钢板或热扎钢板，缺点是移动时要克服较大的摩阻力，用钢量大，加工麻烦，*般用于中小桥梁中。2．铸钢支座：采用碳素钢或**钢，经过制模、翻砂、铸造、机械加工和热处理等工艺制成的支座。有尺寸大、耗钢量大，容易锈蚀和养护费用高等缺点。  新型钢支座：1． 不锈钢或合金钢支座 2．滑板钢支座 3．球面支座：又称点支座，为适应桥梁多方面转动的要求，将支座上、下两部分的接触面分别做成曲率半径相同的凸、凹的球面支座。  钢筋混凝土支座：1． 摆柱式支座：活动部分由钢筋混凝土摆柱构成的活动支座。外形和活动机理与割边的单辊轴钢支座相同，但在构造上则用矩形截面的钢筋混凝土短柱来代替辊轴的中间部分，辊轴的顶部和底部为弧钢板，常用于跨径大于20m的钢筋混凝土或预应力混凝土梁桥。 2．混凝土铰：通过缩小混凝土截面来降低截面刚度，因此能产生少量转动而能承受足够的轴力的*种简化支座。  板式橡胶支座:由几层橡胶片和嵌在其间的各类加劲物构成或仅由*块橡胶板构成的支座。外形有长方形、梯形、圆形等。  盆式橡胶支座:橡胶块紧密地放置在钢盆里的大吨位橡胶支座。由于橡胶块受到三向压力作用，因此使支座的极限承载能力有所加强。  拉力支座:又称负反力支座，可以同时承受正负反力的支座。隔震橡胶支座和拉力连杆支座两类，前者又分为固定式和活动式。固定式铰支的上摇座锚于梁端，下摇座锚于墩顶或桥台，之间用钢销连接而成；活动式的下摇座锚于墩顶或台顶的防拔块间，并在座下加辊轴，使其即能受拉，又能沿纵向移动。  减震支座:附设有减震器而具有减震和抗震功能的支座。减震器分为油压减振器和橡胶减振器，减震器的机理主要是利用液体介质的粘滞性或橡胶的弹性所产生的阻尼力来减小地震力的影响。近年来，橡胶支座逐渐被广泛使用。是因为橡胶支座具有：构造简单、价格低廉、加工制作容易、可定型生产；用钢量少、成本低；其橡胶弹性能消减上下部结构所受的动力，吸收部分振动，可减振、抗震；可改善盖梁受力情况。       以上各类型的支座都各种工程下得到了广泛地应用，下面作者将详细地为大*探讨*下有关于GPZ（Ⅱ）型盆式橡胶支座的安装和质量控制方向。   

GPZ（Ⅱ）型盆式橡胶支座  重庆市*横线张梁立交匝道桥中采用了公路桥梁盆式橡胶支座即GPZ（Ⅱ）型盆式橡胶支座。这种支座是由顶板、不锈钢滑板、聚四氟乙烯滑板、中间钢板、橡胶板、密封圈、底盆、支座锚栓等组成，它的工作原理是利用了半封闭钢制盆腔内的弹性橡胶块，在三向受力的状态下具有流体的性质，来实现上部结构的转动；同时依靠中间钢板上的聚四氟乙烯板与上座板上的不锈钢板之间的低摩擦系数来实现上结构的水平位移，同时，这种盆式橡胶支座具有较大的支撑力。从它的使用性能上分为a：双向活动支座；b：单向活动支座；c：固定支座；其中，a类支座具有竖向承载、竖向转动和多向滑动性代号为SX；b类支座具有竖向承载、竖向转动和单*方向滑动性能，代号为DX；c类支座具有竖向承载、竖向转动性能。  （示意图如下）

张*梁立交匝道桥主要用到的GPZ（Ⅱ）型公路桥梁盆式橡胶支座的规格为：3GD、4GD、5GD、6GD、7GD、8GD；3DX、4DX、5DX、6DX、7DX、8DX；3SX、4SX、四川教育学院土木与交通工程学院毕业论文  5SX、6SX、7SX、8SX。（注：GD—固定、DX—单向、SX—双向）     

GPZ（Ⅱ）型盆式橡胶支座的安装支座主要有两个作用

：1.传递桥梁上部的荷载，2.调节上部结构和下部结构之间的相对位移。首先，它起到的作用是承上启下，它能有效地连接上部箱梁和下部桥墩，将箱梁上的荷载传递到了桥墩上，另外，它是有方向性地调节上部箱梁和下部桥墩的相对位移（GD支座除外），同时也在减震方面起到举足轻重的作用。所以，我们在安装支座的时候，应该严格把好质量关。     在把握支座的安装质量之前，对于支座垫石质量的要求也应该很严格，在确保达到设计高程的同时还要保证支座垫石的厚度，具体安装步骤如下：盖梁砼施工前，绑扎好支座垫石钢筋，并按要求埋设相应尺寸的PVC管，以保证锚栓孔尺寸足够在PVC管的底部需要用胶带密封，确保不会在盖梁砼和垫石砼施工中将混凝土浇入孔道内。盖梁砼完成后进行顶部抹面，由测量组施放盖梁**十字线，再由相应的技术人员根据设计图制作出技术交底并按标注弹出垫石墨线框。（如图所示）    图中箭头方向为大里程方向，上方为盖梁上支座垫石布置及尺寸大小，下方为锚栓孔**距离及垫石尺寸，由于支座锚栓的间距各型号不*样，为保证支座能够正确安装，在弹出垫石墨线框后并按照交底将锚栓孔的位置进行复核，检查预埋孔道是否偏位并进行整改，垫石钢筋厚度不够的地方需要添加*层网片筋，确保垫石的强度。垫石模板需要光滑平整，以保证外表光滑棱角分明，垫石砼施工时要捣固均匀，完成砼施工后要进行抹面，抹面时注意平整度。为防止拆模时垫石边角受损，拆模前*定要达到设计要求，拆模后用准确的水平尺进行垫

隔震橡胶支座搬运时应轻起轻放，不得猛起重摔。 隔震层维护应制订和执行对隔震橡胶支座进行检查和维护的计划。应定期观察橡胶隔震橡胶支座的变形及外观。  2.3应经常检查是否存在可能限制上部结构位移的障碍物。隔震层部件的改装、更换或加固，应在有经验的工程技术人员指导下进行。

减隔振原理对连续梁桥的固定橡胶支座进行了减隔震橡胶支座设计，结果表明：（l）在正常使用极限状态和地震荷载作用下，固定墩仍处于弹性受力状态，受力性能得到明显改善；(2)梁的纵向位移及梁、墩的相对位移虽然有所增大，但位移幅度仍在橡胶支座的允许范围内；（3）工程的总体造价并没有显著提高。采取减隔震橡胶支座措施后，在遭遇到地震时，桥梁的主体结构并没有破坏，只需在震后对橡胶支座的高强螺栓和锚固钢挡板进行更换，从而既满足了桥梁"小震不坏、中震可修、大震不?quot;的设计要求，又为实际工程人员所接受，不失为*种切实可行的办法。

参考文献[1]范立础．桥梁抗震．上海：同济大学出版社． 1997[2]交通部公路规划设计院．公路工程抗震设计规范（JTJ004－89）．北京：人民交通出版社．1990[3]Priestley，M.J.N etal,Seismic Design and Retrofit ，Seismic Design and Retrofit of Bridges,JohnWiley&Sons,Inc.1996[4]Eurocode 8:Stucture in Seismic Regions Design, Part 2:Bridges,(draft),1993［5］庄军生．桥梁橡胶支座．北京：铁道出版社，1994橡胶支座桥梁地震反应的若干影响因素通过试验研究；在基本上证实了各橡胶支座体系计算模式的可靠性后，我们应用自编程序对若干影响因素作了分析，限于篇幅，仅将有关结论简述如下：

(1)梁重量和摩擦系数对橡胶支座梁桥地震反应影响对于板式橡胶支座，梁的质量的增加会增加体系的周期，相应地增加梁的位移响应，减少加速度响应，对于滑板橡胶支座，随着梁质量的增加，*方面因橡胶支座压应力加大导致滑板摩擦系数的减小，增加梁的位移和减少加速度响应，另*方面摩擦系数即使不变，随着梁的质量增加滑移量亦有所增加。

(2)弧形钢板条耗能器对滑扳橡胶支座梁桥地震响应的影响弧形钢板条耗能器减小梁的滑动位移。若弧形钢板条的数目—系数较小者，滑板橡胶支座的摩擦系数较小者，弧形钢板条耗能器对降低滑移量的作用更为明显。

(3)阻尼系数的影响对于板式橡胶支座，阻尼力会减少梁的位移加速度响应，但对于滑板橡胶支座，阻尼力起减少梁的位移而增大梁的加速度的响应。由于板式橡胶支座剪切性能近似为线弹性，因而它的耗能减震效果并不明显，但相对于辊轴橡胶支座与固定橡胶支座的梁桥体系，因板式橡胶支座能适当增加体系的周期并能使墩台分担地震力，对桥梁抗震还是有益的。根据试验结果，橡胶支座本身的剪切性能是很好的。建议在梁桥抗震验算时，板式橡胶支座的容许剪切应变为100％，  动力剪切模量为0．9MPa。

滑扳橡胶支座具有较好的隔震橡胶支座性能。考虑到地震的随机性和复杂性，避免单脉冲地震波作用而产生过大的滑移，滑板橡胶支座配便弧形钢板条耗能器，能增加阻尼，减少滑动位移和防止落梁。建议此种橡胶支座体系可在高烈度地震区使用。

设计思路以往在进行抗震设计时，设计师总是过多地强调强度要求，希望采用的橡胶支座可以满足*大的地震荷载。可是，地震荷载具有很大的偶然性和随机性，正常使用极限状态下桥墩所承受的荷载与设计地震荷载时桥墩的受力相比是很小的，以本桥为例仅占 3.23％。由此可见，若以橡胶支座设计地震荷载来控制桥墩及橡胶支座的设计，在经济上要增加很高的投入，同时桥墩也处于十分不利的受力状态。为此，我们将固定橡胶支座设计为相对固定，即在正常使用极限状态和度地震荷载作用下，固定墩保持正常工作，承担汽车制动力和*定的地震荷载；而在超过6度地震荷载作用下，释放固定墩的顺桥向约束，使整个上部结构能够沿纵桥向滑动，从而延长了结构的自振周期，以达到减震耗能的效果。2．设计方案用改造过的 TPZ 15000- ZX盆式橡胶支座来替找原来的

TPZ 15000- GDZ盆式橡胶支座。TPZ 15000-ZX盆式橡胶支座为纵向滑动橡胶支座，改造前如图4所示。在TPZ 15000-双盆式橡胶支座的纵桥向加限定钢挡板，用承压型高强螺栓使之与橡胶支座顶板连接，并提供约束反力。这样，在正常使用极限状态和矿地震荷载作用下，橡胶支座不滑动，承受汽车制动力和～定的地震荷载。当地震水平力逐渐增加，大于螺栓设计荷载时，橡胶支座螺栓被剪断，滑动面开始相对滑移。在支座上 100mm处设置抗震挡块，以限制橡胶支座顶板与底盆的相对位移。改造后的橡胶支座图见图5。(1)钢挡板设计由图5及图6所示，在TPZ 15000-ZX盆式橡胶支座的上顶板和下底盆之间加设两块钢挡板。钢挡板上部与顶板之间以高强螺栓连接，下部与底盆之间以三面围焊焊缝相连。钢挡板的圆弧面与支座钢盆紧贴，外测±100mm设抗震挡块。纵桥向的约束力由钢挡板和高强螺栓共同提供，螺栓被剪断以后，由抗震挡块来控制顶板和底盆之间的相对位移。(2)高强螺栓设计根据前述减隔震橡胶支座设计思路和橡胶支座所需承受的顺桥向水平荷载，对高强螺栓进行设计。减隔震橡胶支座型号为保证固定墩免于屈服，以固定墩屈服弯矩对应的水平剪力为设计控制值。固定墩在设计轴向荷载作用下，其屈服弯矩为 125800kN·m，对应水平剪力为6524kN，每个橡胶支座需提供 3262kN。采用M24，8.8*高强螺栓。
考虑到桥墩在正常使用极限状态下的安全性，采用18个螺栓。螺栓的实际极限承载能力为 168.82 X18＝ 3038.76kN，小于设计控制值 6.84％。3．方案验算在全桥变为纵桥向滑动时，将连续梁简化

为只有7个自由度的橡胶支座平面结构，简化图式见图7。利用自编程序对该桥进行分析，6度地震荷载作用下，固定墩墩底截面的内力见表4，墩与梁体的相对位移见表5。由表4及表2对比可见，8度地震荷载作用下，固定墩的剪力及弯矩均有大幅度的下降，其中剪力仅为改造前的95.42％，弯矩为改造前的93.56％，这使得桥墩的安全系数大大提高。同时，由表5可见，主梁的纵向位移及梁。墩的相对位移有所增大，梁体的*大正向位移为 81.4mm，*大负向位移为13.2mm，但位移幅度仍在橡胶支座的允许滑动范围（±100mm）以内。

衡水哪*是桥梁减隔震橡胶支座生产厂家？我公司是衡水市*专业的桥梁支座生产厂家，专业生产桥梁减隔震橡胶支座，在对桥梁减隔震橡胶支座原理进行分析的基础上，依据连续梁桥在地震作用时受力的特点，对连续梁桥的固定橡胶支座进行了减隔震橡胶支座设计，将原来的固定橡胶支座改为相对固定。对该桥在地震荷载作用下的抗震性能分析表明，采取V隔震橡胶支座措施后，固定墩的受力情况得到明显改善，主梁的纵向位移以及梁、墩的相对位移虽有所增大，但即使在8度的地震荷载作用下，位移幅度仍在橡胶支座允许的位移范围内。关键词 连续梁桥 减隔震橡胶支座 固定橡胶支座 相对固定连续梁桥具有结构刚度大、变形小的特点，在我*有着广泛的应用。对连续梁桥的空间地震反应分析表明[1]，由于连续梁桥*般只设置*个固定墩，在地震荷载作用下，纵桥向的地震荷载的绝大部分均由设置在固定墩上的固定橡胶支座来承受，因此，固定墩处于十分不利的受力状态。如果*味要求固定墩满足强度要求、在弹性范围内工作，不仅是不经济的，而且也没有必要。本文探讨了*种新颖的作法，即利用减隔震橡胶支座的基本原理，在不改变原桥梁主体结构的情况下，仅对固定橡胶支座进行适当的减隔震橡胶支座设计，以满足"小震不坏、中震可修、大震不倒"的设计要求。

减隔震橡胶支座原理图1为结构的加速度反应谱，从图中可以看出，延长结构的自振周期可以有效地减小结构的地震加速度反应，从而减小结构由于地震所遭受到的地震荷载。对于桥梁结构，采用橡胶支座、聚四氟乙烯橡胶支座以及其他滑动橡胶支座即瓦达到增加结构柔性、延长结构自振周期的目的。但是，随着结构自振周期的延长，梁体与墩台之间的相对位移也同时增加。为了减小由于结构自振周期延长而增加的梁墩相对位移，可以采用增加结构阻尼的方法。由图2可见，加大结构的阻尼，地震引起的位移反应能得到明显的抑制[1]。综上所述，减隔震橡胶支座的基本原理为：（1）采用柔性支承，以延长结构的自振周期，从而减小结构由于地震引起的内力反应；(2)采用阻尼器或耗能装置，以控制由于周期延长而导致的过大的相对位移； （3）具有足够的刚度和强度，以支承正常使用极限状态下的水平力（如风荷载、汽车制动力等）。

工程背景本文以某五跨连续梁桥为工程背景，该桥跨径组合为49.90＋3X80.00＋49.90（m）。桥址的土质（在地表以下20.0m范围内）为淤泥、淤泥质亚粘土、粘土和细砂，地基容许承载力［σ0］＜130kPa。根据《公路工程抗震设计规范》（JTJ004－89）第4.2.2条规定，确定该桥场地类别为Ⅳ类场地上。该连续梁桥的上部结构为两个分离的单箱单室变截面箱梁，主域处梁高4.5m，边墩及跨中的梁高均为2.0m；主墩为变截面空心柱体，边域为排架式撤柱，纵桥向两排，每排3个实心嫩柱、主梁和桥墩之间采用盆式橡胶支座连接。1．分析模型该桥的抗震计算采用同济大学土木工程防灾**重点实验室桥梁抗震学科组编制的程序NSRAP进行，简化的动力分析模型见图3。考虑到桥基础为钻孔灌注桩，墩底位移相对较小，将桥墩固结在墩底会增大结构内力反应，故而适当放大结构周期，将墩延长约3倍桩径固结【3】。

桥墩依线弹性梁单元来处理。计算中对活动橡胶支座考虑其非线性效应，用非线性橡胶支座单元处理。采用Ⅳ类场地人工波作为输入地震波，依Eurocode8对地震波进行三个方向组合，以纵桥向为验算主方向【4】。设计基本烈度为7度。2．验算结果对结构进行非线性时程反应分析，固定墩墩顶截面内力反应见表1，固定墩墩底截面内力反应见表2。计算结果均以*幅计。3．结果分析(1)固定橡胶支座设计单位设计的盆式橡胶支座布置情况为（以*幅计）：两边墩分别设置两个TPZ3000-ZX型盆式橡胶支座，固定墩设置两个TPZ 15000-GDZ型盆式橡胶支座，余主墩上皆各设两个TPZ15000-ZX型盆式橡胶支座。TPZ 15000*GDZ型盆式橡胶支座为抗震型橡胶支座，其竖向承载力为15000kN，可承受的*大水平力为15000 X 20％＝ 3000kN，故固定墩墩顶所能承受的*大水平力为 6000kN。由表1可见，6度地震荷载作用下，固定墩墩顶所承受的水平力为6455kN，大于其上固定橡胶支座所能承受的*大水平力，固定橡胶支座被剪坏。（2）固定墩对固定墩的钢筋混凝土截面进行弯短*曲率关系分析，得到其纵向反应及屈服弯矩见表3。由表2、表3可见，7度和8度地震荷载作用下，截面的能力/需求比大于1，表明固定墩墩底截面发生塑性变形，即，在承受*定的轴力作用时，截面所承受的弯矩超过截面屈服弯矩，进入了非线性工作阶段。（3）解决方案由验算可知，该桥在6度地震荷载作用下，固定橡胶支座已被剪坏，不能满足桥现关于"小震不坏"的设计要求。而且，固定墩在7度地震荷载作用下的"截面能力/需求比"高达180.4％，这说明设计基本烈度地震荷载作用下，固定墩的强度已不能满足。因此，"中震可修"的要求也难以保证。通常遇到这种情况，常采用以下解决方法：（1）将原有橡胶支座改为符合承载要求的抗震型橡胶支座；（2）对桥墩进行延性设计，将桥墩设计得具有足够的延性，在控制变形的前提下，利用塑性镇来耗能；同时由于塑性铰的出现而使结构的基本自振周期延长，从而减小了地震所产生的惯性力。本文在进行抗震验算时，该桥主体方案已经确定，并已经开始施工。在这种情况下，在不增加工程造价的前提下，采用了第*种方案，即对原有的固定橡胶支座进行了再设计，引入减隔震橡胶支座概念，以使其满足设计要求。

2012年我公司供应的基础隔震橡胶支座工程有哪些?基础隔震橡胶支座工程是*项新的技术，在施工期间，监理在质量控制方面主要采取了如下措施：

（1）编制了隔震橡胶支座工程的施工监理实施细则：实施细则是监理规划的深化，是监理工程师的工作守则。在隔震橡胶支座工程施工期间，编制了叠层钢板隔震橡胶支座橡胶支座验收，安装方案，安装施工的监理实施细则，在实施细则中明确了质量控制点和质量控制标准。