GYZF4 200*450*47 GPZ(SX)6.0板式盆式橡胶支座厂家

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GPZ(SX)6.0橡胶支座到工地后还用检测吗？通常是不作为用,厂家在橡胶支座制造时,都要通过质量检验部门应按产品图样、技术条件检验GPZ(SX)6.0橡胶支座及各部件产品质量，检验**后，签 发产品**证书，方可出厂。我们应逐个进行整体GPZ(SX)6.0橡胶支座和部件装配质量及外观质量的检验。 标志、包装、储存和运输 .聚四氟乙烯板 聚四氟乙烯板应装于塑料袋中，外用纸箱或木箱包装。每箱产品应附有产品**证。**证上 标明产品**号、规格型号、数量、生产厂名、检验员和制造日期。聚四氟乙烯板应呈包装状态平放在清洁并不受阳光直接照射的库房内。 产品在运输中应防止撞击和日晒雨淋。 .硅脂 硅脂的标志、包装、储存和运输应符合HG／T 0的有关规定。

GPZ(SX)6.0橡胶支座 每个GPZ(SX)6.0橡胶支座应有标志**，其内容应包括：产品名称、规格型号、主要技术指标 （设计承载力、位移量）、生产厂名、出厂编号和出厂日期。 每个GPZ(SX)6.0橡胶支座应有包装，包 装应牢固可靠。箱外应注明产品名称、规格、制造日期、体积和质量。箱内应附有产品**证和使用说明书。箱内技术文件须装入封口的塑料袋中以防受潮。 GPZ(SX)6.0橡胶支座储存、运输中应避免阳光直接 照晒、雨雪浸淋，并保持清洁，严禁与酸、碱、油类、有机溶剂等可影响GPZ(SX)6.0橡胶支座质量的物质相接触，距热源应在m以外。 安装和养护 .安装准备 盆式GPZ(SX)6.0橡胶支座下面建议设置支 承垫石，并按GPZ(SX)6.0橡胶支座底板地脚螺栓间距与底柱规格预留螺栓孔位置，要 求支承垫石表面平整 ，施工时支承垫石顶面的标高要注意预留GPZ(SX)6.0橡胶支座底板下环氧砂浆垫层厚度，GPZ(SX)6.0橡胶支 座底板以外垫石做成坡面，以防积水。GPZ(SX)6.0橡胶支座安装前方可开箱，并检查GPZ(SX)6.0橡胶支 座各部件及装箱清单，GPZ(SX)6.0橡胶支座安装前不得随意拆卸GPZ(SX)6.0橡胶支座。 .安装步骤与注意事项 在GPZ(SX)6.0橡胶支座设计位置处划出**线，同时在GPZ(SX)6.0橡胶支座顶、底板上也标出**线。 将地脚螺栓穿入底板（顶板）地脚螺栓孔并旋入底柱内，底板和底柱之间垫以直径略大于底柱直径的橡胶垫圈。

GPZ(SX)6.0橡胶支座就位对中并调整水平后，用环氧砂浆或高标号砂浆灌注地脚螺栓孔及GPZ(SX)6.0橡胶支座底板垫层。待砂 浆硬化后拆除调整GPZ(SX)6.0橡胶支座水平用的垫块，并用环氧砂浆填满垫块位置，环氧砂浆要求灌注密实。。 当GPZ(SX)6.0橡胶支座采用焊接 连接时，在GPZ(SX)6.0橡胶支座顶、底板相应位置处预埋钢板，GPZ(SX)6.0橡胶支座就位后用对称断续方式焊 接。焊接时注意防止温度过高时对橡胶板、聚四氟乙烯板的影响。焊接后要在焊接部位做放锈处理。

如T梁采用盆式GPZ(SX)6.0橡胶支座，施工安装时在梁端应采取临时支撑措施，以防T梁侧倾。待两片T梁间 横隔板焊成整体后，方可拆卸临时支撑。 活动GPZ(SX)6.0橡胶支座开箱后要注意对聚四氟乙烯板和不 锈钢滑板的保护，防止划伤和赃物粘附于不锈钢滑板与聚四氟乙烯滑板表面，并注意检查0-硅脂是否注满。 GPZ(SX)6.0橡胶支座**线与主梁**线应重合或平行，单向活动GPZ(SX)6.0橡胶支座安装时，上、下 导向块必须保持平行，交叉角不得大于'。 连续梁桥等在实行体系转换切割临时锚固装置时，必须采取隔热措施，以免损坏橡胶板和聚四氟乙烯板。 .养护 盆式GPZ(SX)6.0橡胶支座使用期间内按有关养护规范定期检查与养护。

GYZF4 200*450*47板式橡胶支座用什么样,GYZF4 200*450*47板式橡胶支座的钢板的表面处理宜采用抛丸，将表面氧化皮除净。不宜采用酸洗，酸洗除污染环境外，还易生锈，加水洗、中和、烘干(甩干)工序时，又使工艺复杂，质量稳定性差，还易形成氢脆，降低钢的力学性能。GYZF4 200*450*47板式橡胶支座钢板*定要校平，以保证支座内中间胶层厚度均匀。表面处理和校平后，除检查表面粗糙度、洁净度和平面度外，还要看是否带有毛刺。GYZF4 200*450*47板式橡胶支座钢板涂粘接剂时，除保证涂前的洁净外，更要保证涂刷均匀，涂后不被污染和受潮，要干燥后方可使用。当GYZF4 200*450*47板式橡胶支座胶料在配制时*定要称量准确，否则再科学的配方设计，再严格的工艺控制都没有用。胶料要车车检，**否做好标识，防止用错。板式橡胶支座的每层胶片的用量*定要准确，如果胶片的厚度控制的很好，可按尺寸下料。如果厚度控制不合适，每层胶片要按所需重量进行称量，*片不够需要添加时，添的胶要均分成几块硫化，以免钢板倾斜或变形。如果胶层厚需减少重量，要在边缘部位均匀地去胶，以保证支座分层均匀。支座的每*层均相当于*个板式支座，分层不均匀时相对于把不同形状系数的支座叠在*起使用，形状系数小的(胶层厚的)抗压弹性模量小，变形大，会早期失效。

GYZF4 200*450*47板式橡胶支座在进行硫化时*定要严格按工艺进行。硫化压力直接影响硫化橡胶的性能。另外，对于硫化的温度和时间也要特别注意控制，特别在寒冷天气时，由于环境温度低，设备和模具散热快，在工艺上和夏天*样的温度和时间要求，有时可能产生欠硫。设计氟板支座模具时要注意储脂坑的方向。出厂时对GYZF4 200*450*47板式橡胶支座检测**才能出厂我们对于天然橡胶胶料的检测。应用新配方、新材料时要做全项检测。稳定后对每车胶料进行力学性能常规检测。

GYZF4 200*450*47板式橡胶支座成品检测

(1)，上下保护层厚度要**。太薄了汽不到保护作用。太厚了在使用时保护层会出现很大的变形。(2)，侧保护层质量。侧保护层在支座使用中是*易出问题的部位，绝不可以有破损、裂纹、缺胶、露铁、起鼓，也决不允许用502等胶水来修补。

(3)，压力测试时同时检测中间胶层厚度，必要时解剖。 (4)，胶与钢板的粘接。支座的承载能力，主要是通过钢板对胶层侧向流动的约束来实现的。所以，*定要保证粘接质量。

(5)，与氟板配套的不锈钢不可有划伤，否则，不但增加支座滑移时的阻力，还会过快磨损。作为**有著名橡胶支座生产企业,生产出合适质量的板式橡胶支座，但要保证每*块都做**很难。因为产品规格多，使用材料多，生产工序多，

操作人员多，有*个环节没做好就会影响成品质量。所以，要保证GYZF4 200*450*47板式橡胶支座质量的*致性，必须细化生产过程中的管理，每个岗位，每个环节，都要有明确的质量要求、工艺要求和工作标准，有检查考核制度并落到实处。另外，产品的检测频次不能太低，包括成品的检测，通过检测记录要能真实地反映产品及生产过程的质量水平。

2014年我们专业提供大型桥梁盆式橡胶支座更换,这几年到了橡胶支座更换期,很多大型桥梁都要更换GPZ或QZ盆式橡胶支座,我们提供盆式橡胶支座定制服务,例如:江苏某大桥分左右双幅设置，单幅桥面宽度为2×9米+1.5米，双车道设计。主桥分为三跨(2×33米+45米)，边跨采用钢筋砼悬臂梁，中跨采用预应力砼吊梁。设计荷载为汽-20，挂-100。在2014年的桥梁日常检查过程中发现桥梁中央分隔带路缘石挤压开裂，呈外倾。为进*步查明受损原因，如东市公路管理处委托上海同济大学桥梁检测**对该桥进行了*次特检，检测内容包括动、静荷载试验以及动力特性参数测试。旨在了解桥梁目前工况和中央分隔带路缘石受损原因。后经检测桥梁技术状况良好，出现的中央分隔带路缘石受损原因主要为左右两半幅振动强度和幅度的不同引起的竖向振动造成。同时在检查中发现桥梁板式橡胶支座老化，且存在*定的剪切变形。根据检测结果，听取了有关**的意见，决定更换GPZ5.0SX盆式橡胶支座，同时对桥梁的中分带进行维修。

我们现在对于大型桥梁的GPZ5.0SX盆式橡胶支座更换，对GPZ5.0SX盆式橡胶支座施工设备和施工工艺的要求很高，在南通尚属首次。作为桥梁的管养单位，南通市区公路管理站桥梁技术人员多次到周边省市充分了解目前桥梁GPZ5.0SX盆式橡胶支座更换的相关技术和工程施工力量，*终通过招投标方式确定由北京中技天建建筑工程公司中标施工。桥梁支座更换工程的顶升作业采用了德*先进的恩派克顶升中控设备，同步顶升法更换作业，顶升作业做到横向7片梁在顶升过程中压力和位移的双控同步。该设备的精度误差不超过0.5毫米。整个工程通过两个月的施工，目前已经顺利竣工，并通过了**组的验收。

铁路桥涵中可以使用哪种盆式橡胶支座: 铁路桥涵设计规范(TBJ2—85)规定桥梁跨度L>24m采用 盆式橡胶支座,究其原因:*是板式橡胶支座在我*铁路桥梁上使用历史不长,限制在*定范围内有利于逐步积累经验,更重要的原因可能是预应力梁在恒,活载作用下,结构变形比较复杂,板式橡胶支座能否适应需要还有进*步研究的必要.盆式橡胶支座作为大跨度桥梁支座有其突出的优越性,承载力高达万吨,水平和转角变形量可适应任何大跨度桥式的需要,且钢料省,性能好, 是目前其他支座所代换不了的.然而用在中等跨度承载能力公要求300t以下的简支桥梁上,则有”杀鸡用牛刀”之感,相对板式橡胶支座而言,其构造复杂,部件较多造价较高  C. 球冠圆板式支座: 球冠圆板橡胶支座是改进后的圆形板式支座。其中间层橡胶和 钢板布置与圆形板式橡胶支座完全相同，而在支座顶面用纯橡胶制成球形表面，球 面**橡胶*大厚度为4－13mm，球面边缘15mm，以适应3％到4％纵横坡下，梁与支座接触面的**趋于圆形板式橡胶支座的**。梁端反力通过球面表面橡胶逐渐扩散传至下面几层钢板和橡胶层。在橡胶支座底面加*圈直径D＝2.5mm的半圆形橡胶圆环，支座受力时首先由底部圆环变形压密，调节底面受力状况，以改善或避免支座底面脱空现象的产生，使支座底面受力均匀。  D. 四氟板式橡胶支座: 它可作活动支座,用于较大跨径的桥梁,更适合便用 在简支梁连续板桥和连续梁桥,它有摩擦系数小伸缩有受限制等优点,也可以作连续梁顶推用的滑块,该类支座所以能够适应较大的伸缩位移,是因为它不靠橡胶支座的剪切变形来适应.而是靠梁底的*块不锈钢板与四氟析式橡胶支座表面的四氟板作相对滑移来适应,选 择该类支座主要是要考虑它的四氟板的摩擦系数数,四氟板磨耗量,特别是四氟板与橡胶的粘结方式,粘合力,润滑脂的品种.  参考文献:JT 391—1999 《公路桥梁盆式橡胶支座》 JT/T4 —2004 《公路桥梁板式橡胶支座》  

盆式橡胶支座的规范现在有两种，分别是《公路桥梁盆式橡胶支座》JT 391-1999和《铁路桥梁盆式橡胶支座》TB/T 2331-2004。“十*五”期间我*客运专线铁路建设中超过75%路段需要桥梁支座,其中盆式橡胶支座占*半以上。盆式橡胶支座铁路标准和规范性文件正是铁道部在铁路建设期间,借鉴欧洲盆式橡胶支座技术和标准,结合*内工业基础和实际而制定的铁道部行业标准。研究两者的差异和特

另外，对于支座的相关计算，在《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004中，也有所介绍。盆式支座是当今应用*为广泛的支座之*,其铁路行业标准则是借鉴欧洲技术,综合中*实际而制定的行业标准。研究铁标和欧标的差异和特点,根据应用的经验和实际需求,对盆式支座铁路标准提出完善建议,在铁路行业大发展的今天,对线路安全和建造成本控制均具有重要的意义。通过对铁标与欧标的对比分析,目前的盆式支座铁标和欧标已有部分已滞后,不能满足支座的设计、应用要求。此外,亦有部分内容不合理,有碍于新技术和新材料的应用。因此,盆式支座铁标和欧标亟待修订。据此,对盆式橡胶支座铁路标准提出了修订建议。

盆式橡胶支座安装方法主要有2种：*种是座浆法，*种是重力灌浆法。*般根据梁体是预制还是现浇选择。座浆法是传统的现浇梁体常用的方法：将垫石预留支座锚栓孔，垫石表面凿毛，用砂浆填充满锚栓孔和垫石顶面支座安装区域（垫石顶面砂浆应做成中间高四周低，不流动），支座连接成整体后按正确方向安装于砂浆上，调整至设计标高（可采用钢楔形块调整和支撑支座），待砂浆固化达到设计强度后即可打模板绑扎梁体钢筋，然后浇筑梁体。当桥梁的重力灌浆法可用于预制梁和现浇梁：预制梁是先将支座安装于梁底，将梁体吊装到位后临时支撑，调整到设计标高后，支座底面距离垫石顶面约2-3cm，然后在垫石顶面支座四周支“回”型模板（垫石表面凿毛，预留孔清理干净），将配合好的环氧砂浆采用重力方式由支座底**灌注到预留孔和支座底面，砂浆应高出支座底面约1cm左右，待砂浆达到设计强度即可拆除临时支撑和模板。现浇梁则是先将GPZ盆式橡胶支座安装于垫石顶面用刚楔形块调整好标高，然后按重量灌浆法安装橡胶支座。JT/T663—2006  公路桥梁板式橡胶支座规格

a、中埋式止水带在衬砌台车端头安装内侧钢质端模；首次或跳段衬砌应两端安装钢端模。b、二次衬砌台车就位后，在钢质端板外缘铺设中埋式止水带，并按50cm间距设置止水带钢筋卡，固定在端模轮缘面上。同时安设沥青木丝板和泡沫板

c、在中埋式止水带与防水板之间安装木质端模，用木楔填缝、楔紧木端模，卡紧中埋式止水带。

d、利用杠杆原理加固外侧木质端模，即用钢管插入在内侧钢质端模预留孔，抵紧边墙，内、外端模与钢管间用木楔块楔紧。e、浇筑混凝土。

f、待模筑凝固后拆除挡头板，凿除泡沫板，填石棉沥青麻丝。模筑下*环混凝土。g、局部空隙压入双份聚硫防水密封胶。

中埋式止水带安装示意图工艺要点:

a、将端模*分为二，内侧钢质、外侧木质。b、内端模与衬砌台车栓接，定位止水带。c、外端模与内端模夹持固定止水带。d、钢筋卡与内端模连接，支撑约束止水带，防止扭曲。钢筋卡尺寸如图1。图1 钢筋卡尺寸图
e、从内端模预留孔插入钢管，支撑外侧木模。

2、膨胀止水条工艺：(1) 清除固定止水条的混凝土界面浮渣尘土及杂物。(2) 用钢钉或胶粘将止水条固定在已确定的安装部位。(3)浇筑下*环混凝土

阳光花城花园2#住宅楼进行基础筏板施工时，地下室外墙板水平缝防水（止水带）施工，因施工工艺不当，目前止水带存在问题如下：个别部位水平缝上部止水带高度不够。别部位钢筋保护层不够。个别部位止水带出现位移。

针对以上出现的问题，我施工单位采取以下处理方案：地下室外墙板上返300mm的外模板拆除，对个别部位出现钢筋保护层不够的，采取高聚物水泥砂浆找平磨光。钢板止水带概述又称为止水钢板 在箱型基础或地下室，底板和外墙板的混凝土是分开浇捣的，下次再浇捣墙板混凝土时，就有*条施工缝，当这条缝的位置在地下水位线以下时，就容易产生渗水。这样就需要对这条缝进行技术处理，处理的方法很多，其中比较通行的方法是设置止水钢板。即在浇筑下层混凝土时，预埋300*3的钢板，其中有10-15cm的上部露在外面，在下次再浇筑混凝土时把这部分的钢板*起浇筑进去，起到阻止外面的压力水渗入的作用。钢板止水带选择的厚度*般为2mm厚 3mm厚。*般钢板止水带是采用冷轧板作为母材,因为冷板厚度能够均匀，热板*般厚度达不到均匀的程度，厚度*般为2毫米或者3毫米，长度*般加工成3米长或者6米长，*般为三米好运输。止水钢板对焊接节点要求较高，不能出现漏点，影响防水性能。

橡胶止水带在地下室中施工要点：

1、橡胶止水带应尽力保证止水钢板在墙体中线上；

2、两块钢板之间的焊接要饱满确保不渗水，*般是双面焊。根据监理要求，也可以单面焊接；

3、墙体转角处的处理，*、整块钢板弯折；二、丁字型焊接；三、7字型焊接。

4、止水钢板的支撑焊接，可以用小钢筋电焊在主筋上；

5、止水钢板穿过柱箍筋时，可以将所穿过的箍筋断开，制作成开口箍，电焊在钢板上。

图4a，b分别给出了对于三跨、五跨、七跨连续梁桥在Ⅰ、Ⅳ类场地，不同烈度水平地震作用下的计算结果．从图中可以看出，在Ⅰ类场地条件，上部结构传给板式支座的地震力受滑板支座摩擦系数变化的影响不大；在Ⅳ类场地条件下，则随摩擦系数的增加而降低．同时在图中标出在低烈度水平地震作用及不同摩擦系数值下，存在部分滑板支座发生滑动的情况．

板式橡胶支座剪力随跨数增加的变化规律

给出连续梁桥在Ⅱ类场地不同烈度水平地震作用下，随跨数变化的计算结果.从图中可知、,上部结构传给板式橡胶支座的地震力随跨数增加仅略有增加．图中同时给出了按《规范》公式4．2．6-1．4．2．6-4计算的结果，其中，在按《规范》公式4，2．6-4计算时，摩擦系数取0．02．对于常用的滑板支座，其摩擦系数值通常在0．02—0．06之间，由计算结果可知，按4．2．6-1计算结果与时程分析结果比较接近，变化规律也与时程分析结果类似，但有时所得结果偏低．按《规范》公式4．2．6-4计算，因《规范》规定局≥0．3，p1d=0.02,可知随跨数增加板式支座剪力迅速增加，并随烈度增加而增大，但由图5知，时程分析结果并不呈现这样的规律，而随跨数增加，仅略有增加.如果在4．2．6-4式中使用滑板支座所具有的实际摩擦系数值计算,则有时会得到板式支座剪力为负值的错误结果。

(1)板式支座地震力受滑板支座滑动摩擦系数大小的影响比较复杂，在Ⅰ类场地条件下，影响较小；但在Ⅳ类场地条件下，板式支座地震力受摩擦系数大小影响比较大，同时也与烈度水平有关。

(2)(规范)公式4．2．6-4是以静力方法考虑滑板支座对板式支座地震力的影响，并假设全部滑板支座同时发生滑动。但从分析中可知，当摩擦系数大于0．03时，在低烈度水平地震作用下，存在滑板支座部分发生滑动的情况；对于相邻桥墩水平刚度变化较大且滑板支座放置于刚度较小的墩顶时更是如此，显然公式不再适合。此外，《规范》公式没有能够恰当考虑滑板支座的摩擦耗能作用，随着地震烈度水平的增加滑板支座发生较大的滑移，同时消耗大量的地震能量，从而显著降低结构的响应。

(3)《规范》规定，对于作用于板式支座的地震力应根据《规范》公式4．2．6-1，4．2．6-4分别计算，取两者中的*大值。这表明《规范》对滑板支座在设计地震作用下是否允许滑动，没有给出明确规定，这导致设计人员对其设计的结构在实际地震作用下的动力响应特性也很不清楚。

(4)《规范》没有对滑板橡胶支座下桥墩地震力的计算给出明确规定，如果根据摩擦力与桥墩自身地震力叠加并乘以相应的系数作为设计地震力，则存在可能得到的桥墩屈服强度低于滑板支座发生滑动的摩擦力，从而导致墩的屈服先于滑板支座发生滑动，这与预期的性能不*致；此外，由于存在滑板支座不发生滑动的可能，因此，设计中应根据滑板支座的实际情况进行桥墩相应的抗震设计，这是目前规范所没有考虑的。

如果对于跨数较少的规则桥梁，滑板支座摩擦系数在0．02—0—05之间，受到卓越周期较短的低烈度水平地震作用，《规范》公式计算结果与时程分析比较接近，且略偏于保守．对于其它情况，因《规范》公式没有能够有效考虑部分滑扳支座发生滑动以及摩擦耗能等因素的影响，导致在*些情况下规范计算结果与时程分析结果存在较大差异。《规范》偏重于检算，没有明确给出在设计地震作用下，GYZ系列板式橡胶支座、滑扳支座等构件的预期性能目标，也没有通过相应的设计来保证，使得板式支座、滑板支座等构件在实际地震中所表现的性能具有很大的不确定性．建议《规范》在这方面进行改进，对各类构件在设计地震作用下的性能目标给出明确的规定，并利用能力设计原理来保证设计的构件达到这些预期的目标。

本文建议的方法可给出在设计地震作用下，各四氟乙烯滑板式橡胶支座是否开始发生滑动的、并考虑摩擦耗能等因素的影响。经与时程分析结果比较可知，计算结果比较合理，但对其中*些参数的合理选定，还有待进*步研究。

此外，本文方法的另*个优点是可以通过Push—0ver分析得到对应于*大位移时各墩顶支座是否开始滑动的情况，从而可以根据其是否滑动来确定各墩顶支座的剪力，而这是现行规范方法所不具备的．对于该算例，本文建议的方法所得结果略小于时程分析值，这主要是由于方法中所取阻尼比值较大造成的．在实际地震作用下，达到*大位移的历程通常只有有限的几次，假如按文献中所建议的那样，取所得阻尼比值的70%作为对反应谱校正的值，本文方法得到的支座剪力为V∑=85，27kN，得到的结果比时程分析值大4％．关于阻尼值究竟如何选取才合理，值得进*步研究．由得到的位移S d即可从公式求出上部结构对板式橡胶支座顶部产生的纵向水平地震力为:该算例的过程分析结果见图7，板式支座纵向地震力时程分析值为V∑＝81．83kN，按《规范》方法计算值为94．05kN，本文方法与时程分析之间的相对差值为12．6％，可见两者比较接近此。

连续粱桥使用哪种橡胶支座才能防止地震,对橡胶支座连续粱桥在地震作用下的动力特性进行了分析、结果表明我*现行《公路工程抗震设计规范》(JTJ004—89)有关橡胶支座连续粱桥纵向地震力计算的方法有*定的局限性。在此基础上，提出了*种改进的橡胶支座计算方法，与动力时程分析结果的比较表明，这*方法是可行的和有效的

关键饲：桥梁；橡胶支座；聚四氟乙烯滑板支座；

时程分析这几年,我们*内外发生了几次大地震，作为生命线工程的桥梁遭受了严重破坏。在阪神大地震中，专门对支座的破坏及其与上部、下部结构破坏之间的关系进行了详细调查，调查表明，支座对桥梁整个结构响应的影响十分重要，在实际地震作用下，橡胶支座与上部、下部结构的相互作用比较复杂，支座的破坏往往会改变上部、下部结构间的传力状况，也改变整个结构的响应。因此，在桥梁结构的抗震设计中，必须对支座在地震作用下的性能有明确的认识，才能正确把握结构的响应。我*目前《公路工程抗震设计规范》(以下简称《规范》)对连续梁桥中板式支座地震力的计算规定如下：1、对于全联均采用板式支座的连续梁桥，上部结构对板式支座顶面产生的纵向水平地震力按《规范》公式4．2．6-1计算；2、连续梁桥*联中*个或几个墩采用板式支座，其余均为聚四氟乙烯滑板支座，上部结构对板式支座顶面处产生的水平地震力可按《规范》公式4．2．6-4计算，其值如小于按式4．2．6-l的计算值，应按式4．2．6-1计算，公式中变量含义见《规范》条文。

由上述规定可知，存在以下*些缺点：对桥梁中使用的矩形板式坡形橡胶支座在地震作用下的预期性能如何没有明确的规定，由《规范》给出的两个计算公式可知，前者将滑板支座看作板式支座计算，即不发生滑动．后者按滑板支座均发生滑动计算，计算结果取两者中的*大值；由式4，2， 6-4知，滑扳支座对板式支座地震力的影响，《规范》只简单地以静力方法加以考虑．而在实际地震中，由于滑板支座发生滑动，—方面改变了结构的刚度，从而改变了结构的反应特性，另*方面，在滑动过程中，滑板支座消耗大量地震能量，降低了整个结构的响应。鉴于上述原因，本文对这类桥型在地震作用下的纵向动力特性进行分析，了解其相互作用的机理建立合理分析方法提供依据。

橡胶支座连续梁桥纵向动力特性计算分析

根据文献[3]对橡胶支座在地震力作用下的性能研究可知，扳式橡胶支座的滞回曲线为狭长条形，可近似为线弹性，见图l所示。在近几年，*内外对聚四氟乙烯滑板支座的滞回特性，进行了大量试验与理论研究〔3，4〕，研究结果表明：①聚四氟乙烯滑板支座的滑动摩擦系数受加速度的影响比较小，而是随滑动速度的增加迅速增加，当速度达到*定数值后，摩擦系数趋于常数。