良品桥梁板式盆式橡胶支座批发 专业厂家*标**

良品桥梁板式盆式橡胶支座批发 专业厂家*标**151-3082-8567

菏泽板式橡胶支座批发,菏泽普通橡胶支座哪里购买?普通橡胶支座都使用加硫橡胶。加硫橡胶的性质，随加硫剂的种类和加硫的条件变化很大。加碳墨可以使橡 胶的强度大大增加。因此，加硫橡 胶是橡胶原料、填充剂、加硫剂等组成的复杂的复合材料，既保持橡胶原有的 特性，强度又很大。在橡胶的制作工程中，加硫工程*重要。加硫工 程就是在橡胶原料中混合碳墨等增强剂和硫 磺，再加压、加热。经过这*工程，通过化学反应在橡胶分子链间形成硫磺连接的永久桥梁（架桥反应）， 这样 橡胶产品就可以发挥橡胶的弹性。橡胶材料的特征是弹性低，变形能力大。应力-应变关系为反S形非线性 。菏泽板式橡胶支座批发橡胶材料的物理性能有弹性模量E、剪切模量G、破坏延伸率等。弹性 模量就是当延伸率为**时的模量。橡胶 为非压缩性材料（体积变化很小），泊松比约为0.5。橡胶材料的常数的计算和试验方法，根据K6386《防振橡胶 的橡胶材料》和K6301《加硫橡胶的物理试验方法》的规定采用。天然橡胶隔震支座三维有限元分析的主应力分 布 （应力集中于AB对角在线） 菏泽板式橡胶支座批发天然橡胶隔震支座压缩性能.多层橡胶的*重要的基本性能是长期承载能力。如果总厚度相同，则每层 橡胶厚度越薄，层数越多（1次形状系数越大），坚向刚度就越大， 荷载-应变关系就越接近线性关系。反之，每 层橡胶越厚，即1次形状系数越小，坚向刚度越小，可以对坚向的振动起到放振作用。 图1 为面压达到300kg/cm2 压缩试验的加载曲线。试件的1次形状系数不同，分别为500×7-14（S1=18）和 500×3.75-26(S1=33)。在3种剪 切变形下，分别进行了加压试验。1次形状系数小的试件 剪切变形越大，其非线 性越显著；而S1较大时，剪切变形的影响越小。但无论有无剪切 变形，两试件均发挥了较高的承载能力。 图1 压缩试验时的加载曲线 图2 多层橡胶的压坏实验 图给出了500×3.75-26多层橡胶在剪切变形为200%时单调受拉的 受力特性和500×7-14多层橡胶轴向受拉至破坏时的受力特性。与受压弹性性能相比，多层橡胶受拉时的应力-应 变关系为双线型。随橡胶的材质不同，拉应力在10～20㎏/㎝2以前，基本表现为 弹性。但是，该弹性范围的受拉 刚度只有受压刚度的1/10左右。当受拉轴力大于此值时，荷载-变形关系表现为屈服，屈服后受拉刚度进*步减小 。此时如果卸载，卸载曲线呈现较大的滞回面积，再恢复到初始状态。在受拉破坏时，可达到总厚度的3倍的伸长 量。 受拉变形过屈服点后，从外观上并未见损伤。但是在橡胶内部，由于受拉变形的作用，产生许 多空孔。试验表明，多层橡胶经 过较大的受拉变形后再压缩时，受压刚度降低为初期刚度的1/2左右。 由以上结 果知，菏泽橡胶支座多层橡胶在受拉轴力作用下达到完全破坏虽然具有*定的延伸能力，但考虑到其后受压刚度和承载能力的 降低， 因此不希望作用拉力，如果有拉力作用，拉应力应小于10～20㎏/㎝2。压剪性能多层橡胶在通常 承受建筑物重量的同时，发生地震时水平方向必须具有柔度产生变形。由于地震时倾覆力矩的影响，对多层橡胶 产生附加轴力作用。此外，由于不均匀沉降等影响，多层橡胶上作用的轴力会产生变化。对于轴力的变化，多层 橡胶不仅要能保持稳定承载能力，而且其受剪性能不能产生较大的变化，这对设计和分析来说都是很重要的。多 层橡胶的性能（刚度和变形能力）与面压和2次形状系数有关，因此需要选择合适的形状和材质。根据多层橡胶的 实验结果，2次形状系数大于5时，轴力的变化对其弹性特性影响不大。

滨州橡胶支座,滨州减隔震橡胶支座刚度模拟如下：Civil程序可以考虑两个剪切方向成分互相关联且具有双轴塑性特性，其中轴向、 扭转、两个方向的弯曲成分均为线性且相互独立。并使用Park, Wen, and Ang(986)在Wen(976)建议的单轴塑性 公式基础上扩展的双轴塑性计算公式。对于铅芯橡胶支座截面如下图所示：左图用于定义铅芯橡胶支座非线 性特性值，阅读本文后不难理解输入各项含义，各输入参数与图对应关系如下所示： 弹性刚度—K 屈服 刚度—Qy屈服后刚度与弹性刚度之比—K/K 两个滞后循环参数：可采用程序默认值，用户如有需要可修改其 值。 左图标明了程序计算铅芯橡胶支座采用的计算公式及滞回曲线形状示意图。此部分内容详解请参阅北京迈 达斯技术有限公司出版的《分析设计原理》 图定义非线性特性值各参数如 何确定 经过的描述，对于程序如何处理铅芯橡胶支座应该有了比较全面的掌握。接下来我们讨论设计中 如何确定各参数的数值。 对于铅芯橡胶支座，《公路桥梁铅芯隔震橡胶支座》（JT/T 8-0）附录中有 详细的规格表，其中明确表明了各型号支座的力学性能，其中包括：铅芯屈服力、剪切弹性模量、屈服后刚度、 水平等效刚度、等效阻尼比等内容。现以附录中表A YQ圆形铅芯隔震橡胶支座规范系列参数表为例说明 Civil程序中各参数与表格中各参数的对应关系。 定义非线性特性值结合上文内容不难得到如下对应表：参数对应表 根据上述对应表以及规范 规格表可以非常容易的确定Civil程序中各参数的输入值。具体输入情况详见图、图。高阻尼隔振橡 胶支座涉及规范及支座示意图（《公路桥梁高阻尼隔震橡胶支座（JT/T 8-0）》） 滨州高阻尼橡胶支座的等效双线性恢复力模型比较图5及图可以得到如下结论：高阻尼和铅芯橡胶支座的恢 复力模型没有本质上的区别，两种支座均是利用铅芯或者高阻尼橡胶本身具有的很好的耗能特性实现隔震的作用 。故设计人员完全可以像铅芯橡胶支座*样输入对应参数即可。图5规范图A支座的等效双线性恢复力模 型 各参数如何确定《公路桥梁高阻尼隔震橡胶支座（JT/T 8-0）》P页附录表B 如下图所示 图6 规范附录表格摘录 图7规范附录表格局部鉴于中结论，滨州高阻尼橡胶支座的录入完全与铅芯橡胶支座*致，在此不再赘述 各参数的输入。需要注意的是：高阻阻尼支座规格表中给出了竖向压缩刚度的值，铅芯橡胶支座表格中没有此项 ，但考虑到竖向*般不会出现屈服，故可否参考高阻尼支座竖向刚度量*确定铅芯橡胶支座甚至弹性计算中的盆 式支座（高阻尼支座表格中竖向压缩刚度范围：00-600kN/mm）。

临沂板式橡胶支座更换的方法及步骤有哪些？临沂桥梁架梁落梁时要平稳，防止压偏或产生初始剪切变形。 安装T型梁时，若临沂板式橡胶支座比梁筋底宽， 则应在临沂板式橡胶支座与梁筋底之间加设比临沂板式橡胶支座大的钢筋混凝土垫块或厚钢板做过渡层，以免临沂板式橡胶支座局 部受压，而形成应力集中。钢筋砼垫块或厚钢板要用环氧树脂砂浆和梁筋底贴合粘结。

 落梁后，*般情况下临沂板式橡胶支座顶面与梁面 保持水平。预应力简支梁，其临沂板式橡胶支座顶面可稍后倾；非预应力梁其临沂板式橡胶支座顶面可略微前倾，但倾斜角度不得超过"。 3橡胶临沂板式橡胶支座按装时的调整 橡胶临沂板式橡胶支座安装后，若发现下述情况，应及时调整： 个别临沂板式橡胶支座落空，出现不均匀 受力 临沂板式橡胶支座发生较大的初始剪切变形 临沂板式橡胶支座偏压严重，局部受压，侧面鼓出异常，而局部落空 调整方法* 般可用千斤顶顶起梁端，在临沂板式橡胶支座上下表面铺涂*层水泥砂浆(或环氧树脂砂浆)。再次落梁，在重力作用下临沂板式橡胶支座上下表面相互平行且同梁底，墩台顶面全部密贴；同时使*片染两端的临沂板式橡胶支座处于同*平面内，梁的纵向倾斜度应加 以控制，以临沂板式橡胶支座不产生时显初始剪切变形为佳。

普通板式橡胶临沂板式橡胶支座安装注意事项 1矩形临沂板式橡胶支座短边应 与顺桥方向平行安置，以利于梁端转动。若需长边平行于顺桥向时，需通过转角验算。 圆形临沂板式橡胶支座具有 各向同性。安装无需考虑方向性，只需将临沂板式橡胶支座圆心同设计位置**点相重合即可。为防止在离心力下梁体横向移 动，可安装横向挡块。 使用普通板式橡胶临沂板式橡胶支座*般设有固定端与活动端。使用等高临沂板式橡胶支座时，水平位移由同*片梁的两端临沂板式橡胶支座 的剪切变形共同实现。也可用厚度较小的橡胶临沂板式橡胶支座 临沂板式橡胶支座。 橡胶临沂板式橡胶支座安装以春秋季节*佳。若预计不可 能在春秋季节安装，则设计选用橡胶临沂板式橡胶支座时可适当增加高度，使其在极端高低温时，上部构造的*大位移量△L 靠橡胶临沂板式橡胶支座的单方向剪切变形来实现。即：△L≥0h0且满足h0≤0，

其中h0 -临沂板式橡胶支座橡胶层总厚度， -临沂板式橡胶支座 短边尺寸。 同时若临沂板式橡胶支座增加所需高度不能满足h0≤0时，则应采用四氟板式临沂板式橡胶支座。这样可在任何气温下安装临沂板式橡胶支座，并使*大剪切变形能控制在允许范围内，而无需 用特殊手段施工。 当梁体有纵向坡度或综合 坡度时，可按下列几种方法处理。

在梁端底面与临沂板式橡胶支座这间安置楔形钢板将临沂板式橡胶支座扩垫石(梁端底面)制成斜 坡状(图-)此种方法适用于坡度≤1%的桥 采用坡型临沂板式橡胶支座(适用于坡度≥1%的桥) 对于有纵向坡或综合坡的桥梁采用坡型板式橡胶临沂板式橡胶支座

早年 法*IPE公司就已提出，并得到了广泛的应用。我*交通部公路规划设计院*九领先八年七月出版的“板式橡胶 临沂板式橡胶支座”*书中又做了大量的阐述，随着坡型临沂板式橡胶支座应用范围的不断扩大，我*工程技术人员逐步规范了其名称和基准尺寸的标注方法。 分类名称：有斜坡的圆形板式橡胶临沂板式橡胶支座- 圆坡临沂板式橡胶支座(设计代号YT)；有斜坡的球冠形板式橡胶临沂板式橡胶支座-球坡临沂板式橡胶支座(设计代号YPQ)；有斜坡的矩形板式橡胶临沂板式橡胶支座-矩 形斜坡临沂板式橡胶支座(设计代号JP)。注：以上三种斜坡的临沂板式橡胶支座统称为坡度临沂板式橡胶支座。

通常适用于四种坡度和设计代号 % 的坡度设计代号为“”%的坡度设计代号为“”%的坡度设计代号为“”8%的坡度设计代号为“D” 基准尺寸的标注方法(图 -) 坡型临沂板式橡胶支座的厚度(高度)H指的是临沂板式橡胶支座的**厚度，坡型临沂板式橡胶支座的*小厚度及平面尺 寸是常规临沂板式橡胶支座的额定厚 及平面尺寸。 D坡度临沂板式橡胶支座的安装及调整方法应符合13所述(如在综合坡上使用要依据临沂板式橡胶支座上的 坡度方向线选择适当的位置)。坡度临沂板式橡胶支座的安装见图-6。

摩擦摆减隔振支座涉及规范及支座示意图（目前暂无此类支座的行业规范）摩擦摆减隔振支座 涉及规范及支座示意图（目前暂无此类支座的行业规范） 摩擦摆支座的力学模型及恢复力模型 图7 力学模型 图8 恢复力模型摩擦摆隔震支座的力学模型 反应了摩擦摆如何利用本身巧妙的构造特性起到隔震作用，核心想法是地震作用下，支座上下部分可以在接触面 （曲面）上自由的摆动，自重作用下支座有自恢复的效应。比较摩擦摆支座的恢复力模型与铅芯橡胶支座（高 阻尼橡胶支座），可以发现程序处理方法依然采用线性化的恢复力模型，但需要注意，线性化后的刚度计算方法 与前述两种支座有着本质上的不同。具体内容请参阅北京迈达斯技术有限公司出版的《分析设计原理》85章 节相关内容。程序中如何实现上述等价线性化模型恢复力模型采用的个公式含义： （）“f=”公式表 示了支座剪切力（f）与剪切变形（d）的关系。公式中还将涉及另外三个量：轴力P:可以根据外荷载算得。 曲 率半径R:仅与支座构造相关。 其余两个变量Z、μ:由 公式求的。 （）滞回变量z:本公式为微分方程，涉 及变量包括：结构刚度k：结构确定刚度既定。 轴力P：由外荷载决定。等效摩擦系数μ：由公式求的。 Sign：符号函数。滞回参数：均可采用默认值05 （）等效摩擦系数μ：涉及参数包括：μf/μs：快时、 慢时摩擦系数。 r：摩擦系数变化参数。v:剪切变形速度（剪切位移的导数）注意：左图并不是滞回曲线 ，表示摩擦系数与加载速度的关系。图9 摩擦摆支座非线性特性值通过对输入界面涉及公式的分析可以 非常清晰的了解程序如何模拟摩擦摆支座。并列表如左图所示。 各设计参数如何确定设计人员选取参数面临各问题：厂家规格表中提供的参数相对较少，如下表所示；理 论公式中刚度k值的取法。 （）滑动面半径: 由理论公式: T=π ��� ��� T=S 可求 R=()摩擦系数(μf/μs)及r值： *般厂家会提供各规格支座实验数值（右图为《桥梁减震、隔振 支座和装置》p80页插图）通过实验数据可得到快时及慢时摩擦系数。速度变化参数r实际是按上述公式拟合曲 线得到的参数：图0 摩擦摆支座实验数据本例咨询厂家意见后个系数取值如下：μ*般在00-006 之间，根据产品实验曲线比较容易确定。本例取 00/00 r*般取0sec/m这个数量*，本例取。 （）滑动 前刚度取值《桥梁减震、隔振支座和装置》*书中提到摩擦摆减震、隔震支座初始刚度 K，根据美*的经验， 可取5mm位移时的等效刚度。 故可考虑滑动前刚度k计算方法如下 ：���= ��� = ‌ 本例μ=00 W=55000 D=0005 k=88e5 全文总结（）本文结合规范详述了Civil程序如何通过定义边 界条件中的*般连接实现对减隔震支座的模拟。（）铅芯橡胶支座和滨州高阻尼橡胶支座的滞回模型本质是*致的 ，而且相应规范中提供了各规格支座产品的详细力学特性值。工程师选用这两种支座结合本文采用Civil程序可以 很方便的进行非线性边界条件的模拟。（）摩擦摆隔震支座相对另外两种支座面临产品规范表中参数偏少的特 定，设计人员在实际操作中存在很多参数无从查阅的问题。但考虑采用摩擦摆等钢支座的桥梁建设规模都比较大 ，从工程实践的角度出发，与支座厂家取得联系和合作的机会较多，可根据实验数据得到支座的各项参数。

2次形状系数较小时，变形较大时会产生压 屈，并且受压荷载的变化对其有较大的影响，所以需考虑变形能力与轴力变化的关系来确定设计变形和面压。 图1 天然橡胶多层橡胶的破坏实验多层橡胶在单调载入至破坏的荷载-变形关系如图1所示。试件均采用 天然橡胶，配合比有两种类型。试件No.4，5采用较为柔性的配合比。直径分为500和600两种，2次形状系数都等 于5。图中纵轴剪应力，由剪力除以多层橡胶的截面积得到；横轴为剪应变，由剪切变形除以总橡胶厚度用百分率 表示。剪应变为**表示剪切变形等于总橡胶厚度。图2为试件No.1的试验状况。可见在承受很大的剪切变形时， 承载能力并未丧失。 图2 多层橡胶的压剪实验由该图还可见，橡胶材质和2次形状系数基本相等的多层橡胶，其剪应力-剪 应变的关系也基本相同。此外，压应力的变化，可以认为几乎没有影响。剪应变达到250%时，基本保持线性关系 。 如果剪切变形剪应变增大，荷载-变形关系呈现硬化，*后当剪应变达到400%左右时破坏。应变硬化虽 然可有效抑制隔震层的位移，但使其承担的剪力增 大，上部结构的地震力增加，导致楼层反应加大。因此，从这*观点来看，多层橡胶的设计变形应控制在其线性 界限变形以下。对于天然橡胶，其材质较柔，线性界限变形为250%左右，而对于材质较硬的橡胶，则小于此值。 耐久性由于多层橡胶是采用的橡胶和钢板，所以多层橡胶的耐久性取决于橡胶材料老化，橡胶为有机材料 ，随使用年限增大，其性能逐渐产生变化。引起变化的原因有来自外部的物理作用（煤气、光、热、外力等）和 内部的化学作用（聚合物、填充材料、加桥形态等）。由于多层橡胶的使用环境受光和热等的影响较小，主要应 特别注意的橡胶的氧化反应和徐变。 *般天然橡胶的氧化反应使其产生硬化。如图1所示，这是由于在橡 胶分子（聚合物）的硫磺结合位置氧分子介入的结果，氧分子的介入使硫磺的结合断开，进*步又使其它聚合物 结合，导致分子结合网点结构的增加，约束了橡胶分子移动，这就是硬化的原因。 图1 橡胶分子氧化的影响但是，多层橡胶由橡胶薄片和钢板组成，氧化物质渗透到橡胶内部的表面积 有限。因此，即使表面产生氧化老化，内部的橡胶却基本完好。根据已使用100年的奥斯特拉里亚的铁道防振垫的 老化调查，虽然橡胶周边部份有氧化老化层，但内部的橡胶几乎没有变化。根据化学反应速度理论，采用加热快 速试验可以预测其状态。目前已进行了很多试验，研究多层橡胶的各种特性变化。例如，经过60年左右，刚度增 加约10～20%，破坏位移约降低10%左右。在隔震建筑设计时考虑这些变化因素，就可以使问题得到完全解决。进 *步，在多层橡胶与外部接触的表面部分可以采用耐候性较好的橡胶材料。 关于徐变，根据2年的足尺多 层橡胶平均压应力为110～150的试验量测结果，并考虑气温变化产生的膨胀和收缩的修正，可以推断100年后徐变 数不到总 橡胶厚度的10%。根据加热快速试验的徐变现象进行预测，得到如图2所示的结果。由该图试件温度条件的变化结 果，可以推断，多层橡胶在设置环境（20℃）下，徐变量约为总橡胶厚度的3～5%。 图2 多层橡胶的徐变试验结果从以上的试验和研究结果可知，多层橡胶作为结构构件，其耐久性完 全满足 要求。图3 多层橡胶破坏面状况